ВСН 44-71 (Минэнерго СССР) Указания по расчету внутристанционного безнапорного гидравлического транспорта золошлакового материала

1.1. Настоящие Указания составлены для гидравлических расчетов безнапорных систем (каналов или лотков) гидрозолошлакоудаления на электрических станциях для:

1. а) гидротранспорта твердого и жидкого шлака;

2. б) гидротранспорта золы;

3. в) совместного гидротранспорта золы и шлака.

1.2. Расчеты безнапорного гидротранспорта с побудительными соплами могут быть применены при золошлаковом материале средней крупности до 40 мм и самотечного безнапорного гидротранспорта средней крупности до 15 мм. Побудительные сопла устанавливаются по длине канала или лотка до распределительной системы багерной насосной станции или до того сечения, где образовавшаяся гидросмесь может двигаться уже самотеком, т.е. где расход пульпы обеспечивает критическую скорость движения - , определяемую по п.3.3-3.8.

1.3. Указания распространяются на гидравлический расчет распределительных систем центральных багерных насосных станций при одновременной работе двух и более багерных насосов. Количество багерных насосных станций и насосов, работающих одновременно в каждой из них, определяется на основании технико-экономического расчета.

1.4. При благоприятном рельефе местности от электрической станции до золоотвала рекомендуется применять самотечный гидротранспорт золошлакового материала. При этом расчет самотечного гидротранспорта производится согласно п.3.3-3.9.

1.5. Расчетные зависимости даны с оправданным практикой запасом, обеспечивающим надежную работу систем гидрозолоудаления.

2.1. В расчет безнапорного гидротранспорта с побудительными соплами входит определение диаметра сопел , мм , напора воды в соплах , м и расстояния между ними , м .

2.2. Расстояние , м между побудительными соплами зависит в основном от следующих факторов:

1. 1) весового расхода твердого материала , т/ч ;

2. 2) напора воды в соплах , м ;

3. 3) диаметра выходного сечения сопла , мм ;

4. 4) уклона дна канала ;

5. 5) шероховатости дна канала .

2.3. Для гидротранспорта золы напор воды в соплах следует принимать не менее 40,0 м , для гидротранспорта шлака и для совместного гидротранспорта золы и шлака не менее 50,0 м .

2.4. Диаметр выходного сечения сопел для гидротранспорта золы принимается в пределах 8-10 мм , а для гидротранспорта шлака и совместного гидротранспорта золы и шлака в пределах 10-12 мм .

2.5. Диаметр выходного сечения сопел следует принимать, исходя из минимально допустимой мощности струи сопла. Для гидротранспорта золы мощность одного побудительного сопла принимается в пределах 0,45-0,70 квт , а для гидротранспорта шлака и совместного гидротранспорта золы и шлака в пределах 1,3-1,8 квт .

2.6. Мощность одного сопла, в зависимости от напора воды , м и диаметра выходного сечения сопла , мм принимается по табл.1.

Таблица 1

2.7. Каналы или лотки проектируются с облицовкой из типовых базальтовых вкладышей. В отдельных случаях может применяться стальная, чугунная и деревянная облицовки. Коэффициент шероховатости в зависимости от материала стенок каналов или лотков принимается следующим:

2.8. Радиусы поперечных сечений облицованной части каналов или лотков в зависимости от расхода гидросмеси, уклона и шероховатости следует принимать согласно табл.2.

Таблица 2

           
Примечание. Расходы гидросмеси соответствуют наполнению , равному высоте облицованной части канала при . При на 30-40 мм эти расходы могут быть увеличены: для мм на 30%; для мм на 25%; для мм , 225 мм на 20%.     

2.9. Уклоны дна каналов или лотков для гидротранспорта золошлакового материала назначаются на основе технико-экономических соображений. В практике эксплуатации электрических станций обычно применяются следующие уклоны (в %):

Для экономии расхода воды на побудительные сопла, эти уклоны могут быть увеличены, если это возможно по строительным соображениям.

2.10. При гидротранспорте шлака и совместном гидротранспорте золы и шлака в каналах предусматриваются следующие побудительные сопла (рис.1):

2.11. Расстояние , м между побудительными соплами для гидротранспорта шлака и совместного гидротранспорта шлака и золы вычисляется по формуле:

, м ,                                                       (1)

где - напор воды в сопле, м ; - расход воды в канале на участке до рассматриваемого сопла, м /ч ; - расход воды первых трех сопел (принимается по табл.3); - число шлаковых шахт или ванн; - расход воды на грануляцию шлака (принимается по действующим Указаниям по проектированию гидравлического шлакозолоудаления); - расход воды - сопел; - весовой расход шлака, выходящего из одной шлаковой шахты или ванны, т/ч ; - расход воды, подаваемой на сопло, м /ч (принимается по табл.4).

Таблица 4

     
Расход воды , м /ч на сопло в зависимости от диаметpa выходного сечения мм при различных напорах , м

При совместном гидротранспорте шлака и золы весовой расход твердого материала принимается только по шлаку , т/ч .

Коэффициент определяется по табл.5 в зависимости от :

,                                                        (2)

где - глубина условно принятого равномерного потока чистой воды в канале, м ; - скорость этого потока, м/ч ; - принимается по табл.6 в зависимости от выбранного ранее диаметра сопел.

Таблица 5

Таблица 6

Определение и производится следующим образом: 1) Для принятого поперечного сечения канала задаются различными и строятся кривые

; ; , (рис.2),

где - площадь поперечного сечения потока воды; - смоченный периметр; - гидравлический радиус поперечного сечения потока воды.

2.12. Побудительные сопла при гидротранспорте шлака и совместном гидротранспорте золы и шлака устанавливаются на высоте 150-250 мм от дна канала до выходного сечения сопел с наклоном осей сопел вниз на 6°.

2.13. В начале золового канала в пределах первого котла устанавливаются четыре побудительных сопла под каждым золосмывным аппаратом на расстоянии 1,0 м от выходного сечения сопла до места сброса гидросмеси из аппарата в канал (рис.1). Расстояние между соплами по длине всего золового канала всех последующих (после первого) котлов вычисляется согласно п.2.11. Сопла, устанавливаемые по всей длине золовых каналов, включая первые четыре сопла, принимаются одинакового диаметра.

2.14. Расстояние , м между побудительными соплами вычисляется по формуле (1), в которой - расход воды в канале на участке до рассматриваемого сопла, равный:

, м/ч,

где - число золосмывных аппаратов; - расход воды, подаваемой на один золосмывной аппарат (принимается по действующим Руководящим Указаниям по проектированию гидравлического шлакозолоудаления); - число побудительных сопел (включая первые четыре сопла); - расход воды, подаваемой на одно сопло (принимается по табл.4); - число золовых бункеров; - весовой расход золы, выходящей из одного бункера, т/ч . Коэффициент определяется аналогично (п.2.11).

2.15. Побудительные сопла при гидротранспорте золы устанавливаются на высоте 100-175 мм от дна канала до выходного сечения сопел с наклоном осей сопел вниз на °.

2.16. При проектировании системы каналов независимо от полученного расчетом , побудительные сопла устанавливаются дополнительно в торцах каналов, местах сопряжения каналов и на поворотах.

2.17. При проектировании побудительных сопел надлежит предусмотреть:

1. а) съемные насадки для возможности их замены;

2. б) задвижки у каждого побудителя на случай необходимости отключения его от системы.

3.1. Расчет самотечного безнапорного гидротранспорта золошлакового материала заключается в определении критической скорости движения гидросмеси и соответствующего этой скорости уклона дна канала.

Критическая скорость есть средняя по сечению скорость движения гидросмеси в канале или лотке, при которой весь твердый материал движется с частичным влечением по дну без образования неподвижных отложений или их увеличения, если они ранее образовались.

3.2. Критическая скорость движения гидросмеси зависит от следующих факторов:

• средней гидравлической крупности золошлакового материала;

• средневзвешенной крупности золошлаковового материала;

• консистенции гидросмеси;

• гидравлического радиуса поперечного сечения канала или лотка.

3.3. Средняя гидравлическая крупность золошлакового материала , см/сек в зависимости от плотности (удельного веса) принимается по табл.7.

Таблица 7

3.4. Средняя (геометрическая) крупность золошлакового материала определяется как средневзвешенная крупность , мм :

,

где - средняя крупность -ой стандартной фракции, мм ; - процент содержания -ой фракции по весу в составе пробы золошлакового материала.

3.5. Консистенция гидросмеси , % определяется по формуле:

%,                                                    (4)

где - весовой расход твердого материала, т/ч ; - плотность воды, т/м ; - объемный расход воды, м /ч .

3.6. Гидравлический радиус , м поперечного сечения канала или лотка определяется построением графика:

; ;

аналогично п.2.11.

3.7. Расчетная критическая скорость движения гидросмеси в канале или лотке вычисляется по формуле:

, м/сек ,

где

, м/сек .                           (5)

Примечание. Коэффициент 0,7 предлагается на основании лабораторных и производственных опытов с золошлаковым материалом крупностью менее 15 мм .

3.8. Определение критической скорости гидросмеси производится следующим образом:

• строятся, аналогично п.2.11, кривые, изображенные на рис.2;

• вычисляются по формуле (5) м/сек для различных м и соответствующих м ;

• определяются для , вычисленных по формуле (5);

• строятся кривые ; , аналогично изображенным на рис.4;

• по кривым и для заданного расхода гидросмеси определяется м/сек ;

• определяется , м/сек .

3.9. Уклон дна канала или лотка вычисляется по формуле:

, %,                                                           (6)

где - определенная ранее критическая скорость, м/сек ; - гидравлический радиус канала или лотка, м , определяемый по кривой при ; - коэффициент Шези, определяемый согласно п.2.11.

4.1. Центральная багерная насосная станция включает: а) распределительную систему; б) рабочие, ремонтные и резервные багерные насосы; в) систему переключения напорных пульпопроводов.

4.2. Распределительная система служит для равномерного распределения пульпы между одновременно работающими багерными насосами.

4.3. В состав распределенной системы входят:

1. а) магистральный канал, являющийся продолжением внутристанционных золошлаковых каналов и имеющий те же характеристики: уклон , ширину , радиус облицовки , шероховатость , определяемые в соответствии с разделами 2 и 3 этих Указаний;

2. б) отводы для забора пульпы из магистрального канала в бункеры багерных насосов;

3. в) оборудование для регулирования и отключения подачи расхода пульпы в отводы.

4.4. Расчет распределительной системы включает:

1. а) выбор конструкции системы;

2. б) определение основных параметров отвода (рис.5);

   

   Рис.5*. Схема распределительной системы

   _______________

   * Качество рис.5 в электронном исполнении соответствует качеству рисунка, приведенного в бумажном оригинале. - Примечание изготовителя базы данных.

   а - с донными отводами; б - с боковыми отводами при одновременной работе двух багерных насосов (при кратковременном включении третьего багерного насоса); в - с боковыми отводами, при одновременной работе трех багерных насосов.

3. в) определение расстояния между отводами ;

4. г) определение общего количества багерных насосов, устанавливаемых в багерной насосной станции;

5. д) выбор режима эксплуатации и регулирования распределительной системы.

4.5. При выборе конструкции распределительной системы рекомендуется применять:

1. а) донные отводы при количестве одновременно работающих багерных насосов ;

2. б) боковые отводы при (в том числе при кратковременном включении третьего багерного насоса).

4.6. При расчете основных параметров (рис.5) длина фронта донного отвода определяется из условия:

, м.

Ширина донного отвода определяется по формуле:

, м ,                                                               (7)

где - глубина потока в магистральном канале; - опытный коэффициент, определяемый по табл.8, 9 (полученный по результатам лабораторных исследований) в зависимости от числа Фруда потока в магистральном канале.

Таблица 8

Таблица 9

Число Фруда потока в магистральном канале определяется по формуле:

,                                                               (8)

где - площадь живого сечения потока в магистральном канале, определяемая по п.2.11; - ширина потока по свободной поверхности, определяемая из условия:

.

4.7. Ширина бокового отвода определяется по формуле:

(м ),                                                                   (9)

где - относительная ширина бокового отвода.

Относительная ширина бокового отвода определяется по табл.9 (полученной на основании лабораторных и натурных исследований) в зависимости:

1. а) от относительного расхода отвода , равного отношению расхода в боковой отвод к расходу потока в магистральном канале перед отводом ;

2. б) от числа Фруда потока в магистральном канале.

4.8. Относительный расход отвода определяется по табл.10.

Таблица 10

4.9. Расстояние между осями двух соседних отводов определяется из условия:

,

но расстояние это должно быть не менее суммарной ширины этих отводов.

4.10. Общее количество насосов, устанавливаемых в центральной багерной насосной станции, определяется по формуле:

,                                                        (10)

где - опытный коэффициент, учитывающий потребность в ремонтных и резервных насосах, определяется по табл.11, полученной на основе обзора эксплуатационных материалов.

Таблица 11

4.11. Режим эксплуатации распределительной системы багерных насосов с боковыми отводами зависит от соотношения между расчетной шириной отвода , определяемой по п.4.7, и шириной отвода , допустимой по конструктивным и экономическим соображениям.

При применяется, как правило, режим эксплуатации без регулирования расхода пульпы в отвод.

При регулирование расхода пульпы в отвод является обязательным.

4.12. Для регулирования расхода в боковые отводы при перед каждым отводом устанавливается затвор-регулятор с вертикальной осью вращения. Конструкция и схема установки затвора-регулятора приведены на рис.6.

4.13. Регулирование осуществляется поворотом затвора-регулятора относительно оси магистрального канала на угол , определяемый по табл.12 в зависимости от относительного расхода отвода .

Относительный расход отвода определяется по п.4.8.

Таблица 12

Рис.1. Схемы установки побудительных сопел

а - в шлаковом канале; б - в золовых каналах

Определить расстояния между побудительными соплами в шлаковом канале:

1. 1) при напоре воды м по табл.3 мм , м /ч ;

2. 2) при напоре воды м по табл.1 квт , мм ; по табл.4 м /ч ;

3. 3) для канала мм , задаваясь м ; 0,10 м ; 0,15 м ; 0,20 м строим кривые ; и , приведенные на рис.6 (приложение 1);

4. 4) для этих же и соответствующих по формуле (3) и графику на рис.3 вычисляем скорости потока м/сек ;

5. 5) для вычисленных определяем и строим кривые и , приведенные на рис.6 (для % и определяются интерполяцией.

   Определяем:

6. 6) расстояние между соплами 3-4 по формуле (1):

   , м ;

        
   м /ч ,

   
    определяется в зависимости от по формуле (2);

7. по табл. 6 ; по графику рис.6 м ; м/ч ;

   ;

   по табл.5 при

   м ,

   Принимаем м до установленного сопла 4 под первой шлаковой ванной второго котла и м до сопла 5 под второй шлаковой ванной этого же котла;

8. 7) расстояние между соплами 5 и 6:

   м /ч ;

9. по графику рис.6 м , м/ч ;

   ;

   по табл.5 при , ,

   ,

10. принимаем 12,0 м ;

11. 8) расстояние между соплами 6 и 7

    м /ч ;

         
    ;

    по табл.5 ,

    м ,

12. принимаем м до установленного сопла 7 под первой шлаковой ванной третьего котла и м до сопла 8 под второй шлаковой ванной этого котла;

13. 9) расстояние между соплами 8 и 9;

    м /ч ;

         
    ;

    по табл.5 ,

    м ,

14. принимаем 11,0 м ;

15. 10) расстояние между соплами 9 и 10:

    м /ч ;

         
    ;

    по табл.5 ,

    м ,

16. принимаем до установленного сопла 10 под первой шлаковой ванной четвертого котла и м до сопла 11 под второй шлаковой ванной этого котла;

17. 11) расстояние между соплами 11 и 12:

    м /ч ;

         
    ,

    по табл.5 ,

    м ,

18. принимаем м с установкой его на повороте канала (сопло 12);

19. 12) расстояние между соплами 12 и 13:

    м /ч ;

         
    ;

    по табл.5 ,

    м ,

    принимаем 11,0 м ,

20. 13) расстояние между соплами 13 и 14:

    м /ч ;

         
    ;

         
    ;

         
    м ,

21. принимаем 11,0 м .

Таким образом, должно быть установлено 14 побудительных сопел.

Пример 2. Исходные данные: длина канала м ; ; мм ; %; весовой расход золы т/ч ; расход воды на один золосмывной аппарат м /ч ; напор воды в соплах м (рис.1, б ).

Определить расстояния между побудительными соплами в золовых каналах:

1. 1) при м по табл.1 квт ; мм ; по табл.4 м /ч (под золосмывными аппаратами первого котла устанавливаются четыре сопла);

2. 2) вычисляем по формуле (3) и графику рис.2 и , принимается по графику рис.6 (приложение 1);

3. 3) строим кривые и рис.6.

   Определяем:

4. 4) расстояние между соплами 4 и 5:

   м /ч ;

   по формуле (2)

   ;

   по табл.5 при ; по формуле (1)

   м ,

5. 5) расстояние между соплами 5 и 6:

   м /ч ;

   по графику рис.6 м , м/ч ,

   ;

   по табл.5 ,

   м ,

   принимаем 6,0 м ,

6. 6) расстояние между соплами 6 и 7;

   м /ч ;

        
   м , м/ч ,

        
   .

   ,

   м ,

   
   принимаем 5,0 м ;

7. 7) расстояние между соплами 7 и 8:

   м /ч ;

        
   , ,

        
   м ,

8. принимаем 5 м ;

9. 8) расстояние между соплами 8 и 9:

   м /ч ;

        
   , ,

        
   м ,

10. принимаем 5,0 м ;

11. 9) расстояние между соплами 9 и 10:

    м /ч ;

         
    , ,

         
    м ,

    принимаем 4,0 м ,

12. 10) расстояние между соплами 10 и 11:

    м /ч ;

         
    , ,

         
    м ,

13. принимаем 5,0 м ;

14. 11) расстояние между соплами 11 и 12:

    м /ч ;

         
    , ,

         
    м ,

15. принимаем 5,0 м ;

16. 12) расстояние между соплами 12 и 13:

    м /ч ;

         
    , ,

         
    м ,

17. принимаем 5,0 м ;

18. 13) на повороте канала устанавливается сопло 14 на расстоянии 5,0 м от сопла 13. В последующих двух продольных каналах расстояние между соплами принимается аналогично первому каналу (рис.1, б ). Суммарный расход воды, поступающей в магистральный канал, равен:

    м /ч ;

19. при м /ч по табл.2 мм ;

20. 14) и принимаем по кривым рис.8;

21. 15) расстояние между соплами 14 и 15;

    по графику рис.8 (приложение 1) м , м/ч ,

    , ,

         
    м ,

22. принимаем 7,0 м ;

23. 16) расстояние между соплами 15 и 16:

    м /ч ;

         
    , ,

         
    м ,

24. принимаем 8 м ;

25. 17) расстояние между соплами 16 и 17:

    м /ч ;

         
    , ,

         
    м ,

26. принимаем 8 м ;

27. 18) расстояние между соплами 17 и 18:

    м /ч ;

         
    , ,

         
    м ,

28. принимаем 8,0 м ;

29. 19) расстояние между соплами 18 и 19:

    м /ч ;

         
    , ,

         
    м ,

30. принимаем 8,0 м ;

31. 20) расстояние между соплами 19 и 20:

    м /ч ;

         
    , ,

         
    м ,

32. принимаем 8,0 м ;

33. 21) расстояние между соплами 20 и 21:

    м /ч ;

         
    , ,

         
    м ,

34. принимаем 8 м .

Для удобства монтажа в магистральном канале принимаем одинаковое расстояние между побудительными соплами, т.е. 8,0 м .

Пример 3. Исходные данные: расчетный расход гидросмеси м /ч ; консистенция гидросмеси %; крупность шлака мм ; плотность шлака (удельный вес) ; мм ; .

Определить критическую скорость и уклон дна канала при гидравлическом транспорте жидкого шлака:

1. 1) по табл.7 для мм и см/сек ;

2. 2) для канала мм , задаваясь м ; 0,09 м ; 0,12 м ; 0,15 м , строим кривые , , , представленные на рис.8 (приложение 1);

3. 3) по формуле (5) скорость м/сек для тех же значений и соответствующих ; м ; м (рис.8);

4. м/сек ;

   м ; м ;

5. м/сек;

   м ; м ;

6. м/сек;

   м ; м ;

7. м/сек;

8. 4) для вычисленных и по графику рис.8 :

   • м /ч ;

   • м /ч ;

   • м /ч ;

   • м /ч ;

9. 5) по вычисленным и строим кривые, представленные на рис.2;

Рис.2. График зависимости и

6) по кривым и для расхода гидросмеси 550 м /ч м/сек

м/сек ;

7) для м /ч и м/сек ;

м ;

8) по графику рис.8 для м м и м ;

9) уклон дна канала по формуле (6)

%,

- определяется по графику рис.3; при и м .

Пример 4. Исходные данные: золошлаковая пульпа малой абразивности поступает в центральную багерную насосную станцию по двум параллельным магистральным каналам мм ; ; .

Рассчитать распределительную систему с донными отводами для центральной багерной станции.

Общий расход пульпы в различные моменты времени устанавливается м /ч и 2400 м /ч . Производительность багерного насоса м /ч.

1. Расчетный расход пульпы по магистральному каналу:

м /сек .

2. По графику зависимости (рис.10) определяется м , соответствующая м /ч .

3. По графику зависимости (рис.10) определяется м , соответствующая м .

4. Ширина потока по свободной поверхности

м при .

5. Число Фруда потока в магистральном канале по формуле (8):

.

6. Длина фронта отвода по п.4.6:

м .

7. По табл.8 при интерполяцией определяется опытный коэффициент .

8. По формуле (7) ширина донного отвода

м .

9. В соответствии с п.4.8 расстояние между отводами из условия:

1. а) м ;

2. б) м , принимается м .

10. Количество одновременно работающих насосов

,

11. При и шлаке малой абразивности по табл.11 .

12. По формуле (10) общее количество багерных насосов

.

Общая компоновка распределительной системы приведена на рис.5, а.

Пример 5. Для исходных данных примера 4 рассчитать систему с боковыми отводами при изменении расхода пульпы в различные моменты времени м /ч ; 1480 м /ч ; 2220 м /ч .

Производительность багерного насоса м /ч. Определяем:

1. 1. Расчетный расход пульпы по магистральному каналу

   м/сек.

2. 2. По графику зависимости (рис.10) при м /ч м .

3. 3. По графику зависимости (рис.10) при м м .

4. 4. Ширина потока по свободной поверхности м при .

5. 5. Число Фруда потока в магистральном канале по формуле (8):

   .

6. 6. Количество одновременно работающих насосов

   .

7. 7. По табл.11 при .

8. 8. По формуле (10) общее число багерных насосов .

9. 9. По табл.10 при :

   • для отвода 1 ; для отвода 4 ;

   • для отвода 2 ; для отвода 5 ;

   • для отвода 3 ; для отвода 6 .

10. 10. По табл.9 при , интерполяцией определяется:

    • для ;

      для и .

11. 11. По формуле (9) при

12. при   м ;

    при и м .

    Учитывая размеры перекрывающих шандор, по конструктивным соображениям для отводов 1 и 2 принимается , м , а для отводов 3-6 устанавливается режим регулирования при м с применением затвора регулятора с вертикальной осью вращения.

13. 12. В соответствии с п.4.9:

    м .

14. 13. Конструкция затвора-регулятора и режим регулирования для отводов 3-6 устанавливаются в соответствии с п.п.4.12 и 4.13.

1. Абрамович Г.Н. Теория турбулентных струй. Физматгиз, 1960.

2. Асатур К.Г. Давление незатопленной струи на плоскую стенку. Изв. высш. учебн. завед. Горный журнал, 1961, N 7.

3. Абальянц С.X. Транспорт пульпы в открытом русле. "Гидротехническое строительство", 1957, N 6.

4. Гавырин Н.И. Исследование гидромониторных струй. Изв. АН СССР, ОТН, N 7, 1939.

5. Емцев Б.Т. Двухмерные бурные потоки. Госэнергоиздат, 1967.

6. Ивакин В.В. Методы расчета безнапорного гидравлического транспорта. Труды ин-та горного дела. Уральский филиал АН СССР, вып.3, 1962.

7. Иванов Ю.В. и Суй X.Н. Исследование развития струи в спутном потоке. Изв. АН СССР, серия техн. и физ.-мат. НТ VII, N 2, 1958.

8. Кнороз В.С. Безнапорный гидротранспорт и его расчет. Известия ВНИИГ, т.44. Госэнергоиздат, 1951.

9. Кривобок К.П. и Шавловский С.С. Самотечный гидротранспорт для породы на гидрошахтах. "Уголь Украины", 1960, N 9.

10. Куприн А.И. Безнапорный гидротранспорт. "Недра", 1964.

11. Мелентьев В.А. Нагли Е.З. Гидрозолоудаление и золоотвалы. "Энергия", 1968.

12. Нагли Е.З. Наладка и испытание систем гидрозолоудаления с центральными гидроаппаратами Москалькова и багерными насосами. Сб. "Гидрозолоудаление на электростанциях". Госэнергоиздат, 1957.

13. Нагли Е.З. Руководящие указания по проектированию на электростанциях систем гидрозолоудаления с центральным аппаратом Москалькова. Госэнергоиздат, 1958.

14. Никонов Г.П. и Славутский С.О. Гидромеханизация в угольной промышленности. Углетехиздат, 1952.

15. Терстепанов Г.А. Гидромониторные работы. Стройвоенмориздат, 1948.

16. Франкль Ф.И. О боковом водозаборе из быстрых мелких рек. Киргизский гос. университет. Труды физико-математического факультета, вып.II, 1953.

17. Rajагatnam N. Constant velocitg concept in supercritical branch flow. Journ. of the Central Board of Irrigation and Power. January. 1960.

/ Министерство энергетики и электрификации  СССР;
Главниипроект; ВНИИ гидротехники
им. Б.Е.Веденеева. - Л.: "Энергия", 1971