РТМ 108.022.103-77

Группа Е23

РУКОВОДЯЩИЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ МАТЕРИАЛ

КОМПРЕССОРЫ ОСЕВЫЕ СТАЦИОНАРНЫЕ

РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ХВОСТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
РАБОЧИХ ЛОПАТОК ОСЕВЫХ КОМПРЕССОРОВ

Дата введения 1977-03-01

РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН Научно-производственным объединением по исследованию и проектированию энергетического оборудования (НПО ЦКТИ)

Генеральный директор Н.М.Марков

И. о. заведующего базовым отраслевым отделом стандартизации В.Л.Марков

Заведующий отделом прочности В.С.Постоев

Руководители темы: Ч.Г.Мустафин, В.В.Некрасов

ПОДГОТОВЛЕН К УТВЕРЖДЕНИЮ Техническим управлением Министерства энергетического машиностроения

Начальник Технического управления В.П.Пластов

Начальник отдела опытно-конструкторских и научно-исследовательских работ по турбостроению В.К.Леонтьев

УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ указанием Министерства энергетического машиностроения от 1 марта 1977 г. N ПС-002/1752

Заместитель министра П.О.Сирый

ВЗАМЕН РТМ 56-68     

Указанием Министерства энергетического машиностроения от 1 марта 1977 г. N ПС-002/1752 введен как рекомендуемый

Настоящий руководящий технический материал распространяется на осевые компрессоры и устанавливает методику расчета на прочность хвостовых соединений рабочих лопаток.

1. МНОГОЗУБЧИКОВЫЕ ХВОСТОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ РАБОЧИХ ЛОПАТОК
С ТАНГЕНЦИАЛЬНОЙ ЗАВОДКОЙ

1.1. Условные обозначения

     - предел прочности материала, кгс/мм;

     - номинальное напряжение изгиба в корневой части профиля пера лопатки при 1-й изгибной форме колебаний, кгс/мм;

     - номинальное напряжение изгиба зуба при 1-й изгибной форме колебаний, кгс/мм;

     - минимальный момент сопротивления корневой части профиля пера лопатки относительно оси 1-1' (черт.1), см;

     - параметр относительной динамической напряженности в зубьях хвостового соединения;

     - число пар зубьев.

1.2. Статическая прочность (черт.1)

Черт.1

1.2.1. Номинальные напряжения растяжения в 1-й шейке хвоста лопатки (черт.1, ) определяется по формуле

,                                                            (1)


где - центробежная сила (ЦБС) лопатки вместе с хвостом;

- площадь сечения шейки хвоста.

1.2.2. Номинальное напряжение изгиба зуба от действия ЦБС определяется при условии равномерного распределения нагрузки между всеми зубьями (черт.1, )

.                                        (2)

1.2.3. Номинальное напряжение среза зуба от действия ЦБС определяется при условии равномерного распределения нагрузки между всеми зубьями:

.                                                            (3)

1.2.4. Номинальное напряжение смятия зубьев

,                                                       (4)


где                                                        .

1.3. Усталостная прочность

1.3.1. Оценка выполняется для относительной динамической напряженности зубьев при 1-й изгибной форме колебаний пера лопатки.

1.3.2. Динамическая прочность многозубчиковых хвостовых соединений оценивается по параметру

,

где                                                               (черт.1, , );

- перерезывающая сила, возникающая в заделке зуба от момента ;

- изгибающий момент в корневом сечении профиля.

Для лопаток, у которых жесткость тела хвоста значительно превосходит жесткость зуба, параметр определяется по формуле, которая зависит от геометрических размеров:

.

Она получена при минимальном значении величины . Экспериментальные данные показывают, что в реальных конструкциях лопаток . Большая величина соответствует конструкциям, у которых центр массы профиля пера и хвоста лопатки совпадает.

1.3.3. При проектировании лопаток из сталей марок 20Х13(2Х13), 1Х17Н2 ГОСТ 5632-72 с зубьями, имеющими трапециевидную форму, необходимо принимать величину параметра . В этом случае обеспечивается большая усталостная прочность зубьев по сравнению с пером. Лопатки с параметром имеют равную динамическую прочность зубьев хвоста и пера.

1.3.4. Необходимо учитывать, что при крутильных формах колебаний лопаток, как правило, относительная напряженность зубьев хвоста, определяемая параметром , значительно выше. Экспериментальные значения параметра для лопатки II ступени осевого компрессора ГТК-10 с хордой мм и хвостом с при различных формах колебаний приведены ниже.

Форма колебаний

Изгибная:

Коэффициент

первая

0,175

вторая

Крутильная:

первая:

0,170

I вид

0,340

II вид

0,200

вторая

0,180

1.3.5. Для всережимного агрегата, когда отсутствует возможность отстройки лопаток от резонансных оборотов, вызываемых крутильными формами колебаний, следует при проектировании соотношения геометрических размеров пера и зуба хвоста принимать такими, чтобы удовлетворялось условие .

Это обеспечит более высокую динамическую прочность хвоста.

1.4. Запасы прочности

1.4.1. Запасы прочности в зубьях:

  • на изгиб ;

  • на срез ;

    на смятие (меньший из двух)

    или .

1.4.2. Если расчетная величина запаса прочности окажется меньше установленной, то необходимо проведение экспериментальных исследований с доведением модели хвостового соединения до разрушения. При этом экспериментально определенный запас

,

где - осевая сила, разрушающая хвостовое соединение.

2. СОЕДИНЕНИЯ ТИПА "ЛАСТОЧКИН ХВОСТ"

2.1. Условные обозначения

     , - пределы прочности материала лопатки (диска) соответственно при растяжении и срезе, кгс/мм;

      - номинальное напряжение растяжения, разрушающее хвост (выступ диска) при испытаниях на кратковременный разрыв, кгс/мм;

     - ЦБС лопатки вместе с хвостом, кгс;

     - ЦБС выступа диска, кгс;

     - радиус середины паза (по глубине), мм;

     - количество рабочих лопаток на колесе.

2.2. Основы проектирования соединения с торцевой заводкой (черт.2)

Черт.2

2.2.1. Оптимальный угол скоса опорных поверхностей составляет около 60°.

2.2.2. Оптимальное отношение находится:

  • для хвоста лопатки 0,30;

  • для выступа диска 0,15.

2.2.3. В зависимости от геометрических соотношений сопряжение профильной части пера и хвоста может быть выполнено:

  • без промежуточной полки, когда профиль корневого сечения полностью вписывается в сечение хвоста (черт.3, );

  • с промежуточной полкой, когда профиль корневого сечения полностью вписывается в сечение хвоста (черт.3, );

  • с промежуточной полкой, когда профиль корневого сечения не вписывается в сечение хвоста (черт.3, ).

Черт.3

2.2.4. Для снижения общей неравномерности распределения напряжений, связанной с влиянием изогнутого профиля лопатки, следует, по возможности, отдалять профильную часть лопатки, когда ее корневое сечение не вписывается в сечение хвоста, от шейки хвоста, разворачивать хвост относительно профильной части лопатки так, чтобы хорда профиля корневого сечения лопатки была параллельна продольной плоскости симметрии хвоста, и совмещать в плане центры масс сопряженных сечений профильной и хвостовой частей лопатки.

2.2.5. С увеличением напряжений смятия, а также с изменениями конструктивного выполнения выхода хвоста из паза диска при прочих равных условиях снижается предел выносливости и предпочтительным является конструктивный вариант (черт.4).

Черт.4

2.3. Статическая прочность (см. черт.2)

2.3.1. Расчетом проверяется прочность опорных поверхностей хвоста и выступа диска, а также шейки выступа диска.

2.3.2. Предполагается, что разрушение опорных поверхностей происходит при достижении максимальными касательными напряжениями предельного значения.

Нагрузка, разрушающая опорные поверхности,

,                                                (5)


где ;   .

2.3.3. ЦБС, растягивающая шейку выступа диска,

.

2.3.4. Напряжение растяжения в шейке выступа диска

,                                                                   (6)


где - площадь сечения шейки выступа диска.

2.3.5. Напряжение смятия от действия растягивающей силы

,                                                                 (7)


где                                                                 ;

.

2.3.6. Напряжение смятия от действия изгибающих нагрузок

,                                                      (8)


где - изгибающий момент в корневом сечении профиля пера лопатки от действия аэродинамической нагрузки и первоначальных выносов;

- ЦБС пера лопатки;

- смещение центра массы корневого сечения профиля пера лопатки от оси хвоста.

2.3.7. Суммарное напряжение смятия

.                                                             (9)

2.3.8. Крутящий момент, действующий на выступ диска,

,                                                   (10)


где                                                               .

2.3.9. Предельный момент при чистом кручении

.                                                            (11)


где                                                                  .

2.3.10. Напряжение растяжения от стесненного кручения

,                                                       (12)

2.3.11. Суммарное напряжение растяжения в угловых точках шейки выступа диска

.                                                             (13)

2.4. Запасы прочности

2.4.1. Запас прочности опорных поверхностей :

  • хвоста лопатки из деформированных и литых материалов соответственно 2,0, 3,2;

  • выступа диска 2,0.

2.4.2. Запас прочности шейки выступа диска по несущей способности

,

где

 ;

.

2.4.3. Запас прочности шейки выступа диска по суммарному напряжению

.

2.4.4. Если расчетная величина запаса прочности окажется меньше установленной, то необходимо проведение экспериментальных исследований с доведением модели хвостового соединения до разрушения.

Экспериментальный запас для хвостовых соединений :

  • с лопатками из деформируемых материалов 2,2;

  • с лопатками из литых материалов 2,5.

3. ШАРНИРНЫЕ ХВОСТОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ

3.1. Условные обозначения:

- пределы прочности материала лопатки, диска, пальца, кгс/мм;

- модули упругости контактирующих материалов, кгс/мм;

- коэффициент Пуассона контактирующих материалов;

- толщина -го ребра проушины хвоста (обода диска), мм;

- число ребер проушины хвоста (обода диска);

- количество рабочих лопаток на колесе.

3.2. Статическая прочность

3.2.1. Геометрические соотношения проушин хвоста следует выбирать по графику (черт.5), из которого следует, что соотношения, наиболее близкие к оптимальным, находятся в пределах

;   .

Черт.5

3.2.2. Для сохранения хорошей шарнирности соединения под нагрузкой следует принимать (черт.6) .

Черт.6

3.2.3. Номинальное напряжение растяжения в ослабленном поперечном сечении (см. черт.6) проушины хвоста лопатки, проходящем через ось отверстия, выражается

,                                                         (14)


где - ЦБС лопатки с хвостом до сечения проушины.

Допускаемое расчетное значение для лопаток из титановых сплавов кгс/мм.

3.2.4. Наибольшее контактное напряжение в проушине хвоста в предположении равенства коэффициентов определяется так:

,                                           (15)


где - нагрузка на единицу длины линии контакта,

;

            - ЦБС всей лопатки.

Допускаемое расчетное значение при контактировании стального пальца с титановым сплавом кгс/мм.

3.2.5. Номинальное напряжение растяжения в ослабленном окружном сечении обода диска, проходящем через оси отверстий под пальцы (черт.7),

,                                                    (16)


где ;

- ЦБС пальца;

- ЦБС участка -го ребра проушины обода диска

Черт.7

Допускаемое расчетное значение для стального диска кгс/мм.

3.2.6. Напряжения смятия, если номинальные диаметры пальца и отверстия в ободе диска совпадают,

.                                                            (17)

Допускаемое расчетное значение для стального диска кгс/мм.

3.2.7. Напряжение среза в ободе диска

,                                                 (18)


где (черт.7).

Допускаемое расчетное значение для стального диска кгс/мм.

3.2.8. Напряжение среза в пальце

,                                                       (19)


где - ЦБС участка пальца длиной, равной ;

- диаметр внутреннего отверстия в пальце, мм;

- число плоскостей среза пальца.

Допускаемое расчетное значение для стального пальца кгс/мм.

3.2.9. При наличии зазора между отверстием в ободе диска и пальцем вместо напряжений смятия вычисляются контактные напряжения по формуле

,                                          (20)


где                                                                 .

3.3. Запасы прочности

3.3.1. Запас прочности в проушинах хвоста лопатки :

  • из деформированных материалов ;

  • из литых материалов .

3.3.2. Запас прочности в ослабленном окружном сечении обода диска

.

3.3.3. Запас прочности на срез в ободе диска

.

3.3.4. Запас прочности на срез в пальцах

.

3.3.5. Если расчетная величина запаса прочности окажется меньше установленной, то необходимо проведение экспериментальных исследований с доведением модели хвостового соединения до разрушения.

Экспериментальный запас для хвостовых соединений :

  • из деформированных материалов ;

  • из литых материалов .

Здесь - осевая сила, разрушающая хвостовое соединение.