МУ 34-70-010-82 Методические указания по испытаниям конденсационных установок паровых турбин

2.1. Из всех параметров, определяющих режим работы конденсационной паровой турбины, наибольшее влияние на ее экономичность оказывает давление пара в конце процесса расширения - давление отработавшего пара в конденсаторе (глубина вакуума). Так, увеличение давления пара в конденсаторе на 0,01 кгс/см вызывает увеличение удельного расхода тепла на выработку электроэнергии для турбоагрегатов ТЭС примерно на 1%, для влажнопаровых турбоагрегатов - примерно на 2% номинальной мощности паровой турбины.

Установление и поддержание необходимого вакуума в конденсаторе, обеспечивающего наиболее экономичную работу турбоустановки в целом, является поэтому чрезвычайно важной задачей эксплуатационного персонала.

2.2. Для своевременного обнаружения и устранения тех или иных причин, ухудшающих в процессе эксплуатации работу конденсационной установки, необходимы систематический контроль и анализ показателей работы ее элементов путем сравнения с нормативными для данного типа конденсационной установки показателями.

Тепловые испытания конденсационных установок имеют целью получение тепловых характеристик, которые должны использоваться в качестве нормативных для данной конкретной конденсационной установки; несколько испытаний однотипных конденсационных установок дают материал, необходимый для обобщения и составления типовой нормативной характеристики конденсационной установки данного типа.

Испытания следует проводить при надлежащем объеме измерений приборами высокого класса, исправном состоянии оборудования, при чистой поверхности охлаждения и минимальных присосах воздуха. Характеристики должны быть получены в диапазоне сезонного изменения температуры охлаждающей воды при различных режимах работы конденсационной установки.

Анализ результатов эксплуатационного контроля за работой конденсационной установки путем сравнения с нормативными показателями позволяет обнаружить отклонения в работе конденсационной установки от нормы и установить вероятные причины этих отклонений.

2.3. Основными критериями работы конденсационной установки, характеризующими состояние оборудования при заданных условиях (паровой нагрузке конденсатора, расходе и температуре охлаждающей воды и пр.), являются давление отработавшего пара в конденсаторе и температурный напор на выходе из конденсатора (разность между температурой насыщения отработавшего пара и температурой охлаждающей воды на выходе из конденсатора).

Кроме этих основных величин, для эксплуатационного контроля и анализа работы конденсационной установки необходимо достаточно надежно определять также ряд других параметров, от которых зависят давление отработавшего пара и температурный напор, а именно: температуру входящей и выходящей охлаждающей воды, паровую нагрузку конденсатора, расход охлаждающей воды и др. Необходим тщательный контроль за воздушной плотностью вакуумной системы турбоустановки и поддержание присосов воздуха на уровне норм ПТЭ. Измерениями гидравлического сопротивления конденсатора по охлаждающей воде осуществляется контроль за загрязнением трубных досок и трубок конденсатора.

3.1. Испытания должны проводиться на отлаженной конденсационной установке, проработавшей после монтажа и пуска турбоагрегата не менее 4-5 тыс.ч. Это требование объясняется тем, что в первый период эксплуатации на поверхности трубок при конденсации пара образуются капли (капельная конденсация) и коэффициент теплопередачи оказывается выше, чем после появления на трубках оксидной пленки, на которой при конденсации пара образуется слой конденсата, представляющий дополнительное термическое сопротивление. Наличие слоя конденсата, омывающего трубку, соответствует установившемуся процессу конденсации в конденсаторах в течение всего дальнейшего периода его эксплуатации.

3.2. Испытания конденсационной установки проводятся при наибольшей достижимой в условиях электростанции чистоте поверхности охлаждения конденсатора с водяной стороны ("эксплуатационно чистый" конденсатор). Поэтому непосредственно перед проведением каждого испытания в зависимости от характера отложений производится очистка конденсаторных трубок способом, применяемым на данной электростанции (металлическими ершами, шарожками, резиновыми пробками, кислотной промывкой, просушкой горячим воздухом или вакуумной сушкой с последующей водной промывкой и пр.).

Воздушная плотность вакуумной системы турбоагрегата должна соответствовать нормам ПТЭ и обеспечивать нормальную работу турбоустановки с одним воздухоудаляющим устройством. Места присосов воздуха при работающей турбине обнаруживаются с помощью галоидного течеискателя, а при остановленной - опрессовкой (заливкой) вакуумной системы водой [1].

Выполнение указанных выше требований подготовки конденсационной установки к испытаниям обеспечивает сравнимость результатов испытаний при сезонном изменении температуры охлаждающей воды и возможность получения представительной фактической тепловой характеристики конденсатора.

При проведении тепловых испытаний регистрируются основные параметры, характеризующие режимы работы конденсационной установки и условия теплообмена в конденсаторе.

3.3. Принципиальная схема измерений при испытаниях конденсационной установки показана на рис.1.

3.4. Для измерения статического давления отработавшего пара применяются специальные вакуумные зонды - сетчатые зонды или плоскопараллельные пластины. На рис.2 показаны принципиальная схема измерения давления отработавшего пара в конденсаторе турбины, а также исполнение отдельных ее элементов. Материал деталей - Ст3.

3.7. Схемы измерения давления охлаждающей воды до конденсатора и после него представлены на рис.4.

3.8. На входе в конденсатор поток охлаждающей воды является однородным; поэтому достаточно организовать по одному измерению температуры на каждом напорном водоводе. При дублировании измерения температуры охлаждающей воды перед конденсатором термометрические гильзы не должны располагаться на одной образующей трубопровода.

На выходе из конденсатора поток охлаждающей воды обычно неоднороден; поэтому температуру воды в сливных водоводах следует измерять в нескольких точках по сечению каждого водовода, причем эти сечения должны располагаться от водяных камер конденсатора на расстоянии, водоводов (равном примерно 5-7 м). Принципиальные схемы измерения температуры охлаждающей воды в сливном водоводе конденсатора показаны на рис.5.

4.1. Программа испытаний конденсационной установки должна предусматривать получение основных характеристик конденсационной установки, а именно (рис.12):

4.2. Испытания конденсационной установки проводятся при трех значениях температуры охлаждающей воды на входе в конденсатор: минимальном (зимний период), среднем или расчетном (весенний или осенний период) и максимальном (летний период).

На каждом из трех этапов испытаний конденсационной установки проводятся следующие серии опытов.

4.3. После окончания подготовительных работ к испытаниям конденсационной установки и расстановки контрольно-измерительных приборов необходимо распределить по журналам все пункты ручной регистрации показаний приборов с учетом частоты записей и допустимой загрузки наблюдателей, проверить наличие освещения, сигнализации, связи, площадок и скамеек у пунктов измерений и их соответствие правилам безопасности.

Перед началом испытаний необходимо включить все измерительные приборы и убедиться в исправности их работы; впуском атмосферного воздуха через специальные продувочные линии (рис.2), продуть импульсные линии всех ртутных приборов, измеряющих давление отработавшего пара, давление паровоздушной смеси на входе в эжекторы, разрежение в верхних точках сливных труб конденсатора.

Следует проверить соответствие "нуля" шкал одностекольных чашечных вакуумметров уровню ртути в сосудах (касание узких заостренных концов шкал уровня ртути в сосудах). Проверка легко выполняется с помощью пробника, состоящего из батарейки и лампочки для карманного фонаря; один из электродов пробника соединен со стальной миллиметровой шкалой вакуумметра, а другой - опущен в сосуд с ртутью. Мигание лампочки отвечает касанию конца шкалы уровня ртути.

Продувку импульсных линий указанных выше ртутных приборов следует производить перед началом каждого очередного опыта (в среднем через 1 ч).

Контроль за положением "нуля" шкал ртутных чашечных вакуумметров производится перед началом каждой серии опытов или после существенного изменения давления отработавшего пара, т.е. уровня ртути в стеклянной импульсной трубке (примерно 5 мм рт.рт.).

Отсчет показаний ртутных чашечных вакуумметров производится по верхней точке столба (мениска) ртути в стеклянной трубке.

4.4. При проведении испытаний конденсационной установки записи показаний П-образных двухстекольных водяных дифманометров, измеряющих перепад давлений на расходомерных диафрагмах, следует производить с интервалом в 2 мин, прочих приборов - 5 мин. Интервал записи значений длительно устойчивых параметров (барометрическое давление, уровень воды в сливной камере конденсатора, температура воздуха около ртутных приборов) может быть увеличен до 10-30 мин.

При проведении опытов по определению характеристик эжекторов на сухом воздухе и опытов с переменным присосом воздуха в вакуумную систему турбоустановки, продолжительность которых составляет 10-20 мин, записи показаний основных контрольно-измерительных приборов следует производить с периодичностью 1-2 мин.

5.1. Обработка результатов измерений при испытаниях конденсационной установки производится в такой последовательности:

- разметка границ опытов;

- определение средних за опыт показаний контрольно-измерительных приборов;

- определение средних за опыт действительных значений измеряемых величин (введение поправок к показаниям контрольно-измерительных приборов);

- расчет характерных величин по результатам косвенных измерений (например, расхода охлаждающей воды с помощью сегментной диафрагмы, среднего коэффициента теплопередачи конденсатора);

- приведение опытных значений к условиям характеристики (например, приведение опытного значения температурного напора конденсатора при номинальной паровой нагрузке к номинальному расходу охлаждающей воды - с использованием рис.12, г);

- построение графиков характеристики конденсационной установки.

При необходимости получения результатов испытания в системе единиц СИ следует воспользоваться таблицей соотношения между единицами МКГСС, а также тепловыми единицами, основанными на калории, и единицами системы СИ (приложение 2).

Путем тщательного просмотра журналов наблюдений, диаграмм или лент печатного выхода автоматических регистрирующих приборов и записей в дневнике руководителя испытаний выявляются недопустимые отклонения от заданных условий испытаний и грубые ошибки в записях по вине наблюдателей или из-за неисправности приборов, не замеченные во время испытаний.

После этой проверки определяются границы каждого опыта, т.е. начало и конец записей, подлежащих обработке, и полностью исключаются опыты, не удовлетворяющие условиям испытаний.

Средние за опыт показания контрольно-измерительных приборов определяются как средние арифметические значения мгновенных показаний приборов, записанных периодически или непрерывно в течение опыта. Среднеарифметические значения опытных величин подсчитываются с числом значащих цифр, на единицу большим их числа в отсчетах показаний приборов.

Определение средних за опыт действительных значений измеряемых величин, результатов косвенных измерений и приведение опытных значений к условиям характеристики удобно производить в табличной форме, соблюдая необходимую последовательность операций, до получения окончательного результата.

Ниже приведены порядок и способ подсчетов различных показателей при обработке результатов измерений параметров работы конденсационной установки.

5.2. Барометрическое давление

При использовании ртутного инспекторского барометра в качестве рабочего прибора для измерения атмосферного давления в показания барометра вносятся все указанные в его паспорте поправки:

- инструментальная (постоянная);

- на приведение к нормальной силе тяжести;

- на приведение показаний барометра к температуре 0 °С (температура окружающей среды определяется по термометру при барометре).

В случае применения барометра-анероида последний должен иметь действующий аттестат Бюро поверки метеоприборов (срок действия аттестата между очередными поверками прибора 1 год). В аттестате указаны способы расчета или значения поправок, которые необходимо вносить в показания барометра-анероида:

- температурная поправка (на приведение показаний барометра к 0 °С);

- шкаловая поправка;

- добавочная поправка.

5.3. Разрежение (вакуум) в конденсаторе

Разрежение определяется по показаниям одностекольных ртутных чашечных вакуумметров с учетом алгебраической суммы всех необходимых поправок.

.

Температурная поправка (на приведение показаний вакуумметра к температуре 0 °С) (мм рт.ст.):

,

где - показания одностекольного ртутного чашечного вакуумметра в условиях опыта, мм рт.ст.;

- коэффициент, учитывающий разницу коэффициентов линейного расширения ртути в импульсной стеклянной трубке и шкалы вакуумметра, равный 0,000169 - для стальной шкалы и 0,000163 - для латунной шкалы;

- температура окружающей среды (воздуха) в месте расположения вакуумметра, °С.

В местах расположения контрольно-измерительных приборов выполнение условия >0 °С является обязательным, поэтому поправка всегда отрицательна.

Поправка на капиллярность (мениск), (мм рт.ст.)

Поправка положительна и зависит от внутреннего диаметра стеклянной импульсной трубки и высоты мениска. Определяется по номограмме поправок на капиллярность к показаниям ртутных приборов, приведенной на рис.13.

5.4. Давление отработавшего пара в конденсаторе

Абсолютное давление отработавшего пара (кгс/см) при измерении барометрического давления и вакуума в конденсаторе определяется по формуле

.

В случае применения ртутного баровакуумметра (баровакуумметрической трубки)

,

где - значение давления в конденсаторе, определенное по показаниям ртутного баровакуумметра (с поправками), мм рт.ст.

Аналогичными способами определяется абсолютное давление паровоздушной смеси на входе в эжектор.

5.5. Температурный напор

Температурный напор (°С) представляет собой разность между температурой насыщения отработавшего пара и температурой охлаждающей воды на выходе из конденсатора:

.

Температура насыщения определяется по давлению отработавшего пара в конденсаторе по "Таблицам теплофизических свойств воды и водяного пара" [6].

Температура охлаждающей воды на выходе из конденсатора определяется как среднее значение всех измеренных температур охлаждающей воды в сливных водоводах конденсатора.

5.6. Разрежение в верхней точке сливной трубы конденсатора

Обычно определяется по показаниям ртутного двухстекольного (с одинаковым внутренним диаметром стеклянных трубок) U-образного вакуумметра (мановакуумметра) с учетом алгебраической суммы всех необходимых поправок.

мм рт.ст.;

м вод.ст.

Температурная поправка (на приведение показаний вакуумметра к температуре 0 °С), мм рт.ст.

,

где -  показания ртутного U-образного вакуумметра в условиях опыта (разница уровней ртути в импульсном и атмосферном коленах вакуумметра), мм рт.ст.;

- коэффициент, учитывающий разницу коэффициентов линейного расширения ртути и шкалы вакуумметра, равный 0,000169 - для стальной шкалы, 0,000163 - для латунной шкалы и 0,000182 - для шкалы из миллиметровой бумаги;

- температура окружающей среды (воздуха) в месте расположения U-образного вакуумметра, °С.

Поправка на столбик воды над уровнем ртути в коленах U-образного вакуумметра (мм рт.ст.).

В двухстекольные U-образные вакуумметры должна заливаться чистая и сухая ртуть. В случае скопления воды в импульсном или атмосферном стеклянном колене U-образного вакуумметра поправка к показаниям вакуумметра по значению и знаку определяется из выражения:

,

где ; - высота столбиков воды над ртутью в импульсном и атмосферном коленах, мм

.

5.7. Давление пара в контрольной ступени проточной части турбины .

Давление пара в камере одного из регенеративных отборов на подогреватели низкого давления, значение которого является контрольным, должно измеряться пружинным или ртутным U-образным манометром (мановакуумметром) в соответствии с рекомендуемой схемой (см. рис.3).

Действительное абсолютное давление пара в контрольной ступени (в трубопроводе регенеративного отбора до обратного клапана) (кгс/см) при измерении пружинным манометром определяется из выражения

,

где - показания пружинного манометра в условиях опыта, кгс/см;

- поправка по протоколу тарировки пружинного манометра (в случае различных значений поправки при тарировке манометра до и после испытаний принимается среднее значение поправки), кгс/см;

- поправка на разницу высотных отметок уровня воды в конденсационном сосуде и центра манометра (, м), равная ·10, кгс/см.

Ввиду обязательного расположения манометра ниже конденсационного сосуда поправка отрицательна;

- поправка, учитывающая значение барометрического (атмосферного) давления, равная , кгс/см.

Действительное абсолютное давление пара в контрольной ступени при измерении ртутным двухстекольным U-образным манометром определяется из выражения

,

где - показания ртутного U-образного манометра в условиях опыта (разница уровней ртути в атмосферном и импульсном коленах манометра), мм рт.ст.;

- температурная поправка (на приведение показаний ртутного манометра к температуре 0 °С), равная , мм рт.ст.;

=0,000169 - для стальной шкалы; 0,000163 - для латунной шкалы и 0,000182 - для шкалы из миллиметровой бумаги;

- поправка на столбик воды над ртутью в атмосферном колене U-образного манометра, мм рт.ст. Поправка положительна и определяется по выражению ( - высота столбика воды над ртутью, мм);

- поправка на разницу высотных отметок уровня воды в конденсационном сосуде и уровня ртути в импульсном колене U-образного манометра (, м), равная ·10, кгс/см. Ввиду обязательного расположения U-образного манометра ниже конденсационного сосуда, поправка отрицательна;

- поправка, учитывающая значение барометрического (атмосферного) давления, равная

 кгс/см.

5.8. Паровая нагрузка конденсатора

При испытаниях конденсационной установки или при эксплуатационном контроле за ее работой паровая нагрузка конденсатора (т/ч) определяется по давлению пара в контрольной ступени проточной части турбины из выражения

,

где - расходный коэффициент, значение которого указано в [2] или в типовых энергетических характеристиках турбин.

При измерении расхода охлаждающей воды на конденсатор турбины паровая нагрузка конденсатора может быть определена из теплового баланса:

,

где - расход охлаждающей воды, т/ч;

- нагрев охлаждающей воды в конденсаторе, °С;

- удельная теплоемкость воды, принимаемая равной 1 ккал/(кг·°С);

- разность энтальпий отработавшего пара и конденсата, ккал/кг.

Значение приводится в [2] или в типовых энергетических характеристиках турбин.

5.9. Расход охлаждающей воды на конденсатор

Измеряется с помощью сегментных диафрагм, устанавливаемых на прямолинейных участках напорных водоводов конденсатора [3, 4], или определяется из теплового баланса конденсатора по выражению

.

5.10. Гидравлическое сопротивление конденсатора

Гидравлическое сопротивление конденсатора (перепад давлений охлаждающей воды до и после конденсатора) обычно измеряется ртутным двухстекольным U-образным дифманометром, устанавливаемым ниже точек отбора импульсов. Импульсные линии как от напорного, так и от сливного патрубков конденсатора должны быть заполнены водой.

Значение гидравлического сопротивления (м вод.ст.) конденсатора определяется по формуле

,

где - показания ртутного U-образного дифманометра в условиях опыта (разница высот столбиков ртути в коленах дифманометра), мм рт.ст.;

- температурная поправка (на приведение показаний ртутного дифманометра к температуре 0 °С), равная , мм рт.ст.

5.11. Средний коэффициент теплопередачи

Значение среднего коэффициента теплопередачи конденсатора , ккал/(м·ч·°С) определяется по формулам:

;

,

где - расход охлаждающей воды на конденсатор, т/ч;

- площадь поверхности охлаждения конденсатора по паровой стороне, м;

- удельная теплоемкость воды, принимаемая равной 1 ккал/(кг·°С);

- нагрев охлаждающей воды в конденсаторе, °С;

- температурный напор, °C;

- паровая нагрузка конденсатора, т/ч;

- разность энтальпий отработавшего пара и конденсата, ккал/к

г.

5.12. Воздушная плотность вакуумной системы

Воздушная плотность вакуумной системы характеризуется расходом сухого воздуха, удаляемого эжектором из вакуумной системы турбоустановки.

5.13. Построение графиков

Форма построения основных графиков показана на рис.12. По результатам испытания строятся зависимости для трех значений температуры входящей охлаждающей воды - максимальной, номинальной и минимальной. В то же время для пользования этими графиками при проведении эксплуатационного контроля за работой конденсационной установки надо иметь возможность снимать с графиков значения (график а) и (график б) для промежуточных значений температуры входящей охлаждающей воды; прямо пропорциональная интерполяция недопустима из-за нелинейности зависимости от температуры входящей воды (график д).

Поэтому для построения графика с кривыми, например, через 5 °С рекомендуется использовать зависимость ; поскольку эта зависимость получена при номинальной паровой нагрузке поверхности конденсатора, значения при промежуточных значениях снимаются непосредственно с кривой графика рис.12, д и наносятся на график 12, а при номинальной паровой нагрузке .

При нагрузках, меньших номинальной, разбивка по промежуточным температурам охлаждающей воды производится в той же пропорции, что и при .

Значения на графике рис.12, б при промежуточных значениях определяются по таблицам водяного пара для температуры насыщения

,

где - снимается с кривых графика 12, а;

;

- номинальный расход охлаждающей воды.

Полученные таким образом значения наносятся на график рис.12, б, и по этим точкам проводятся кривые, отвечающие различным температурам охлаждающей воды .

Для проведения эксплуатационного контроля за работой конденсационной установки необходимо также иметь возможность по результатам испытаний определять температурный напор и давление в конденсаторе при расходах охлаждающей воды, отличающихся от номинального значения, для которого построены графики рис.12, а, б.

Как видно из графика рис.12, г, при максимальной температуре охлаждающей воды температурный напор остается практически постоянным при изменении расхода охлаждающей воды; однако он заметно меняется по прямолинейной зависимости при минимальной температуре воды. Сокращенная серия опытов, проведенная при половинном расходе охлаждающей воды (см. примечание к разд.4.2.1), позволяет путем интерполяции по прямолинейному закону получить значения температурных напоров при промежуточных значениях расхода охлаждающей воды для заданных паровых нагрузок конденсатора и различных температур охлаждающей воды и построить график для .

График для различных расходов охлаждающей воды определяется аналогично описанному выше по температуре насыщения

,

где ;

- снимается с кривых графика при .

Графики рис.14, е, ж строятся по точкам, полученным из испытания. Для характеристик эжекторов по рис.12 з, и допустима, при необходимости, интерполяция по прямолинейному закону для получения кривых при промежуточных значениях .

6.1. На рис.1 в качестве типовой показана конденсационная установка с двумя двухходовыми корпусами конденсатора с параллельной подачей охлаждающей воды в каждый конденсатор и с паровой перемычкой между переходными патрубками. Эта схема по объему точек измерения, программе испытания и методике обработки результатов испытаний пригодна для всех турбоустановок мощностью до 500 МВт. Для выпускаемых заводами турбин мощностью свыше 500 МВт с подвальными или боковыми конденсаторами применена схема последовательного включения конденсаторов по воде, что вносит особенности в методику испытания конденсационных установок этого типа; в частности, подход к обработке результатов испытания таких установок различен для случаев, когда паровые перемычки между конденсаторами существуют или когда они отсутствуют (зонные конденсаторы с различным противодавлением после каждого ЦНД).

6.2. Проведение и обработка результатов испытаний конденсационной установки без паровых перемычек не представляют трудностей. Расход пара в каждый из двух или трех последовательно включенных конденсаторов ввиду полной идентичности проточных частей ЦНД будет одинаковым и равным ( - число конденсаторов); соответственно нагрев воды в каждом конденсаторе будет также одинаков и равен ( - температура охлаждающей воды после последнего конденсатора). По измеренному в горловине каждого конденсатора давлению пара и соответствующей температуре насыщения определяются температурные напоры, как, например, для установки с двумя конденсаторами:

первый по ходу воды конденсатор:

;

второй по ходу воды конденсатор:

.

Соответственно для установки с тремя конденсаторами:

I - ;

6.3. При наличии паровой перемычки между отдельными конденсаторами имеет место перетечка пара из второго по ходу воды конденсатора в первый конденсатор, что приводит к неравенству паровых нагрузок конденсаторов. Определить достаточно точно действительную паровую нагрузку каждого конденсатора из теплового баланса конденсатора (а это - единственный путь) не представляется возможным, поскольку неизвестна средняя температура воды на выходе из первого конденсатора. Определение ее путем измерения не обеспечивает достаточной точности, поскольку температурное поле в сечении промежуточной водяной камеры, как показали исследования трубных пучков ряда конденсаторов, весьма неоднородно, особенно при низких температурах охлаждающей воды. Невозможность точного определения средневзвешенного значения температуры воды в промежуточной водяной камере конденсационных установок, снабженных паровыми перемычками между отдельными конденсаторами, не позволяет определить температурные напоры и паровые нагрузки каждого конденсатора. В этом случае для оценки эффективности работы конденсационной установки и получения соответствующих характеристик используется температурный напор на выходе из последнего по ходу воды конденсатора, отнесенный к суммарной паровой нагрузке всех конденсаторов, т.е. к общему расходу пара в конденсатор .

Следует отметить, что даже при наличии паровой перемычки существует разница давлений в переходных патрубках первого и второго конденсаторов из-за парового сопротивления перемычки при перетекании через нее части отработавшего пара из переходного патрубка второго ЦНД в патрубок первого ЦНД.

Поэтому температурный напор определяется, исходя из среднеарифметического значения средних давлений в первом и втором конденсаторах:

,

где - температура насыщения пара при давлении

;

- температура воды на выходе из второго конденсатора.

На графиках теплотехнических характеристик (рис.12, б, г), а также характеристик воздухоудаляющих устройств (рис.12, з, и) откладывается значение среднего давления в конденсаторе , характеризующего режим конденсационной установки в целом (два или три конденсатора).

Следует отметить, что полученные таким образом характеристики конденсационной установки с паровыми перемычками и с последовательным по воде включением корпусов конденсаторов нельзя использовать для оценки эффективности работы трубного пучка по сравнению с конденсаторами при параллельной подаче охлаждающей воды (см. рис.1). Значительно меньший температурный напор на выходе из последнего по ходу воды конденсатора по сравнению с температурным напором для конденсационных установок, приведенных на рис.1, объясняется главным образом существенно меньшей удельной паровой нагрузкой трубного пучка последнего (второго или третьего) конденсатора и более высокой температурой входящей в этот конденсатор охлаждающей воды, нежели температура воды, подаваемой циркуляционными насосами в конденсационную установку.

Тем не менее, принятое за критерий значение температурного напора на выходе из последнего конденсатора будет изменяться при загрязнении конденсаторов, при выходе эжекторов на нерабочую часть характеристики из-за чрезмерных присосов воздуха в вакуумную систему и по другим причинам и использование его правомерно для суждения о состоянии конденсационной установки в целом. Однако определить степень загрязнения каждого конденсатора в отдельности в этом случае возможно только визуальным путем.

Программа испытаний, методика проведения опытов и обработки результатов испытаний, как и по п.6.2, остаются такими же, что и приведенные выше; при этом следует учесть рекомендации п.6.2 по организации измерения вакуума (давления).

1. Батарейная система измерения абсолютного давления (вакуума)

На pиc.16, а показана схема устройства, ограничивающая количество ртутных приборов при измерении абсолютного давления (вакуума) в конденсаторе, с большим количеством точек отбора импульсов.

2. Схема с форвакуумным насосом

На рис.16, б представлена схема организации измерения абсолютного давленая в конденсаторе с помощью стеклянных U-образных трубок, заполненных ртутью. Одно колено трубки присоединено к импульсной трубке, а другое - к коллектору, в котором с помощью форвакуумного насоса создается практически абсолютное разрежение. Постоянство остаточного давления на входе в форвакуумный насос (в коллекторе) контролируется специальным электродным устройством, чем обеспечивается надежность измерения абсолютного давления в конденсаторе по разности уровней ртути в коленах U-образной трубки.

Продувка импульсных линяй производится обычным путем: предварительным закрытием зажима между тройником продувки и импульсным коленом трубки и открытием продувочного зажима на линии 5.

Для измерения перепада давлений возможно применение воды. При этом высота колена U-образной трубки должна составлять не менее 1200 мм и должно быть обеспечено охлаждение трубок проточной водопроводной водой во избежание вскипания в них воды при глубоком вакууме и высокой температуре окружающего воздуха.

Список использованной литературы