МУ 34-70-027-82 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть 1

3.1. В качестве источника питания на подстанциях используются специально выделенный трансформатор или системы шин (СШ) 6-35 кВ, питающиеся от трансформатора Т, подключенного к СШ через выключатель 1B (рис.1).

Риc.1. Схема источника питания для плавки гололеда переменным током с перемычкой между
ячейкой плавки гололеда (2В) и обогреваемой ВЛ. Пунктиром показано подключение ячейки плавки
при наличии OCШ

В схемах подстанций должна предусматриваться перемычка (П), подключаемая с одной стороны к линии или к обходной системе шин (ОСШ) через разъединитель РПГ соответствующего класса напряжения, а с другой стороны - через выключатель 2В к источнику питания.

Рис.2. Принципиальная схема подключения УПГ к прогреваемой ВЛ через обходной выключатель

Рис.3. Принципиальная схема закорачивающего пункта на ВЛ с автоматическим управлением режима плавки

Схемы автоматизации приведены в приложении 6 (рис.П6.1 и П6.2). При наличии в конце линии подстанции с входным выключателем схемы управления и автоматизации плавки гололеда могут быть выполнены без установки дополнительных коммутационных аппаратов.

3.3. Наличие на подстанции линейного регулировочного трансформатора (ЛРТ) позволяет использовать его в качестве источника плавки гололеда. Если уровень напряжения на шинах НН подстанции без ЛРТ допустим для местной нагрузки, рекомендуется всю нагрузку сети низкого напряжения подключить непосредственно к обмотке низкого напряжения автотрансформатора. Принципиальная схема приведена на рис.4.

3.4. Подстанции с блоками автотрансформатор - вольтодобавочный трансформатор (АТ-ВДТ) позволяют получить источник плавки гололеда с регулированием тока плавки от нуля до номинального значения, что существенно расширяет диапазон длин обогреваемых ВЛ. Для этого собирается схема (рис.5), в которой возбуждающая обмотка (ВО) вольтодобавочного трансформатора, соединенная треугольником, отключена от ввода НН автотрансформатора и к ней присоединены провода обогреваемой ВЛ, закороченные на противоположном конце ВЛ. Регулировочная обмотка (РО) вольтодобавочного трансформатора остается подключенной к нейтральным выводам AT. Отключение ВО вольтодобавочного трансформатора от ввода НН автотрансформатора должно производиться только при нулевом напряжении на РО вольтодобавочного трансформатора. В такой схеме при введении в работу РО вольтодобавочного трансформатора и наличии перетока нагрузки через AT от обмотки ВН к обмотке СН ток его общей обмотки протекает также через РО вольтодобавочного трансформатора и наводит ток в возбуждающей обмотке. Этот наведенный ток замыкается по проводам обогреваемой ВЛ. Поскольку выделяемая в проводах мощность, как правило, в несколько раз меньше мощности перетока через AT, ток общей части обмотки AT практически не зависит от сопротивления обогреваемой ВЛ. Таким образом вольтодобавочный трансформатор переводится в режим трансформатора тока. В схеме рис.5 предусмотрены выключатель 1B и быстродействующий дуговой высоковольтный короткозамыкатель (БДВК), на включение которых действуют защиты вольтодобавочного трансформатора и обогреваемого контура при повреждениях во время плавки. Дуговой короткозамыкатель защищает также оборудование схемы от перенапряжений при обрывах в обогреваемой ВЛ, так как имеет регулируемые искровые промежутки.

3.5. Для плавки не допускается использование вольтодобавочного трансформатора в режиме регулировочного трансформатора при питании его ВО от шин НН автотрансформатора и подключении проводов обогреваемой ВЛ к РО вольтодобавочного трансформатора, отсоединенной от нейтральных выводов AT. В этом случае любое КЗ в контуре плавки будет эквивалентно витковому замыканию вольтодобавочного трансформатора.

Выключатель 2В установки (см. рис.5) обеспечивает также возможность вывода вольтодобавочного трансформатора в ремонт без отключения AT.

3.6. Для обогрева проводов и тросов могут использоваться шунтирующие реакторы.

4.1. При плавке гололеда коротким замыканием обогреваемую линию следует закорачивать с одного конца, а с другого к ней необходимо подвести напряжение, достаточное, чтобы обеспечить протекание по проводам требуемого для плавки тока (рис.6).

4.2. При применении способа двухфазного короткого замыкания плавку гололеда на линии следует производить сначала на двух фазах, а затем на третьей в сочетании с одним из освободившихся от гололеда проводов. Схему "змейка" следует применять на коротких линиях, когда имеющиеся напряжения слишком велики для плавки по методу трехфазного короткого замыкания.

Если плавка производится от шин системы, то напряжение, а, следовательно, и длина обогреваемой линии могут изменяться в ограниченных пределах.

4.3. При плавке гололеда на ВЛ 35-110 кВ по методу трехфазного и двухфазного КЗ допускается закорачивание проводов заземляющими ножами, если их спуск к контуру заземления проверен на термическую устойчивость. Если допускает схема подстанции, целесообразно параллельное включение нескольких заземляющих ножей (например, заземляющих ножей линейного и обходного разъединителей).

4.4. Большие возможности регулирования режима плавки достигаются при выделении для плавки одного или нескольких генераторов.

При выделении для плавки отдельного трансформатора возможно произвести регулирование напряжения во всем диапазоне имеющихся ответвлений, т.е. в пределах ±2x2,5% для обычных трансформаторов (автотрансформаторов) и ±16% для трансформаторов, снабженных устройствами для регулирования коэффициента трансформации под нагрузкой.

Области применения переменного тока для плавки гололеда по способу трехфазного короткого замыкания от трансформаторов различной мощности со стандартными напряжениями приведены на рис.7. Максимальные длины обогреваемых участков определены при минимальном (часовом) токе плавки, минимальные - при максимально допустимом токе для проводов различных сечений. Расчетные условия приняты по IV климатическому району при температуре окружающего воздуха -5 °С и скорости ветра 5 м/с.

4.6. Для ВЛ с изолированными расщепленными проводами в фазе для снижения требуемой для плавки мощности целесообразны схемы плавки гололеда, в которых контур протекания тока плавки создается из проводов расщепленной фазы с помощью коммутационных аппаратов (рис.8). Значения реактивных сопротивлений при плавке гололеда по схемам рис.8 для ВЛ с изолированными расщепленными проводами в фазе при расстоянии между проводами 40 см приведены в табл.4.1. Допустимые длины участков плавки и требуемые значения реактивной мощности при плавке гололеда по схемам рис.8 (время плавки 1 ч, температура воздуха -5 °С, диаметр гололедной муфты - 5 см) приведены в табл.4.2. При необходимости плавки гололеда на участках меньшей длины рабочее напряжение плавки должно быть снижено.

4.7. В случае использования источника с регулированием тока (на подстанции с блоками АТ-ВДТ по схеме рис.5) плавка гололеда проводится трехфазным коротким замыканием (см. рис.6).

4.8. Диапазоны длин обогреваемых участков ВЛ со сталеалюминиевыми проводами сечений 35500 мм при плавке от блока АТ-ВДТ существующих типов ВДТ приведены на рис.9.

4.9. Способ плавки уравнительными токами за счет встречного включения фаз заключается в том, что на одном конце провода обогреваемые линии присоединение к фазам А, В и С на другом - соответственно к фазам В, С и А (рис.10).

4.10. При встречном включении фаз полная мощность и токи, в начале и конце обогреваемой линии одинаковы, если равны напряжения источников (рис.11).

4.11. Перетоки активной и реактивной мощностей между подстанцией I и обогреваемой линии могут быть определены по формулам:

;                                        (4.6)

.                                       (4.7)

Соответственно для подстанций II и обогреваемой линии перетоки активной и реактивной мощностей определяются выражениями:

                                            (4.8)

.                                             (4.9)

Подстанция, имеющая резервы активной и реактивной мощности, должна подключаться к линии с опережающим углом .

4.12. Плавка гололеда уравнительными токами может применяться для линий, расположенных между соседними подстанциями, имеющими связи по линиям высокого напряжения (наиболее распространенный случай), при параллельных линиях, а также в кольце. При этом по условию качества напряжения в работе могут оставаться потребители, подключенные к питающим шинам или удаленные от них на расстояние до 100% длины обогреваемой линии.

4.13. С целью сохранения питания потребителей, подключенных к обогреваемой линии по всей ее длине, может быть применена схема встречного включения фаз, векторы напряжения которых сдвинуты на 60 эл. град. Для этого в кольцевой сети (рис.12) устанавливается секционирующий выключатель (В5), нормально отключенный.

4.14. Токовая нагрузка обогреваемой линии повышается путем перераспределения нагрузки в сети до требуемого (для осуществления плавки) значения. Перераспределение нагрузки достигается путем:

1. а) повышения нагрузки станций, передающих энергию через обогреваемую линию;

2. б) повышения нагрузки подстанции, питаемых по обогреваемой линии путем переключений в сети более низкого напряжения;

3. в) отключения части линий, в результате которого повышается передаваемая мощность по обогреваемой линии. Практически с этой целью отключают параллельную с обогреваемой линию или прибегают к разрезанию колец.

4.15. С целью сохранения надежности работы системы при плавке гололеда отключаемые линии должны быть оборудованы устройствами для немедленного автоматического включения их при исчезновении напряжения на шинах нагрузки. Обогреваемую линию следует стремиться загружать активной мощностью, поскольку при этом в меньшей степени нарушается режим напряжений в сети.

4.16. Для коротких двухцепных ВЛ либо кольцевых сетей целесообразна плавка гололеда уравнительным током, полученным в результате изменения коэффициента трансформации питающих трансформаторов. Причем, если на одной из шин напряжение увеличивается на величину , то на другой системе шин (например, на обходной) его следует уменьшить на .

Величину можно определить из выражения:

.                                            (4.11)

Результирующий ток в проводах определяется как векторная сумма уравнительного и рабочего тока нагрузки.

4.17. При этом способе на рабочий ток накладывается дополнительный ток, создаваемый в контуре, частью которого является обогреваемая линия. Для этого в контур включается источник ЭДС, значение и фаза которой подбирается таким образом, чтобы увеличить ток до требуемого значения.

4.18. Для наложения токов могут быть использованы кольцевые участки и параллельные линии (рис.13).

4.19. При параллельных линиях и в кольцевых сетях для наложения тока следует использовать вольтодобавочные трансформаторы с соответствующим уровнем изоляции, включая их в рассечку кольцевой сети (рис.14). Вольтодобавочные трансформаторы позволяют регулировать значения продольной и поперечной ЭДС и тем самым обеспечить оптимальный режим плавки.

4.20. Пофазная плавка токами наложения может применяться в сетях, работающих с незаземленной нейтралью (рис.15). При использовании схем с пофазной плавкой гололеда необходимо проверить электромагнитное влияние на каналы связи.

4.21. Ток наложения подсчитывается по формуле:

,                                                       (4.12)

где - дополнительное напряжение, созданное в контуре, кВ;

- полное сопротивление контура, Ом.

Ток наложения складывается с рабочим током линии геометрически.

4.22. Для повышения эффективности плавки гололеда способ наложения токов можно сочетать с перераспределением нагрузок.

4.23. Схемы наложения токов при наличии вольтодобавочного трансформатора и трансформаторов с РПН позволяют быстро собрать схему для обогрева линии и восстановить нормальную работу сети после проведения плавки.

5.1. В тех случаях, когда плавка гололеда переменным током неосуществима при данной мощности трансформаторов подстанции и заданных номинальных напряжениях, следует предусматривать плавку гололеда постоянным током. Для этих целей могут использоваться преобразователи ВУКН-1200-14000; ВУКН-1600-14000; ВУКН-1200-8000.

Преобразователи выполняются на неуправляемых вентилях по трехфазной мостовой схеме.

В зависимости от параметров обогреваемых ВЛ может быть применено параллельное включение нескольких преобразователей (до трех) и последовательное (до двух), а также их последовательно-параллельное соединение.

5.2. Подключение преобразователей к шинам 6-10 кВ обуславливает некоторые особенности в работе электрической сети, работающей параллельно с преобразователем.

Нормальные и аварийные режимы работы сети характеризуются такими факторами, как наложение постоянной составляющей напряжения на изоляцию сети, появление постоянных составляющих в токах аварийных режимов и др. Это может привести к отказу выключателя, а также к ложной работе релейной защиты. Необходимы устройства защиты, ограничивающие воздействия, вызванные наличием преобразователя.

Пониженный уровень изоляции преобразователей для плавки гололеда по сравнению с уровнями изоляции оборудования электрической сети, от которой он питается, требует специальной защиты установки плавки гололеда от перенапряжений.

Для ограничения токов короткого замыкания преобразователей УПГ следует применять токоограничивающие реакторы, уменьшающие мощность короткого замыкания источника питания.

5.3. Трансформаторы напряжения НТМИ и НКФ, подключенные к шинам питания преобразователя и к линии, на которой предусматривается плавка гололеда, должны быть подключены по специальным схемам.

5.4. Совместная работа УПГ с синхронными компенсаторами и конденсаторными батареями ограничена воздействием высших гармонических, генерируемых преобразователями УПГ.

5.5. Допускается использование контура заземления подстанции в качестве рабочего заземлителя при плавке гололеда током до 1200 А. Должна быть предусмотрена защита контура от термического поражения.

5.6. Наличие на контуре заземления подстанции постоянного тока при его использовании в качестве рабочего заземлителя приводит к протеканию части постоянного тока плавки через глухозаземленные нейтрали трансформаторов, установленных на этой подстанции. Это приводит к некоторому увеличению тока холостого хода и потерь в стали трансформаторов (автотрансформаторов). Для устранения указанного явления в нейтрали трансформаторов (автотрансформаторов) следует включить специальные устройства.

5.7. С целью обеспечения высокочастотной связи по обогреваемой ВЛ целесообразно выполнить подвод постоянного тока к проводам ВЛ таким образом, чтобы он протекал через ВЧ заградители или установить в цепи преобразователя на стороне постоянного тока дополнительный заградитель.

5.8. На подстанциях с блоками автотрансформатор - вольтодобавочный трансформатор (АТ-ВДТ) и при использовании выпрямителя можно обеспечить регулирование тока плавки и тем самым обеспечить обогрев ВЛ в широком диапазоне длин и сечений проводов. Для этого собирается схема АТ-ВДТ, описанная в п.3.3 и отличающаяся от нее тем, что к возбуждающей обмотке ВДТ присоединен выпрямитель. Подключение выпрямителя вызывает ряд особенностей в работе основного оборудования подстанции и требует принятия специальных мер. Допускается совместное включение преобразователей, питаемых от ВДТ, с преобразователями, питаемыми от шин низкого напряжения подстанций.

5.9. На подстанции с шунтирующей конденсаторной батареей 35-110 кВ может быть выполнена установка для плавки гололеда с регулируемым током. Ее элементы могут использоваться также для регулирования реактивной мощности.

5.10. Рекомендации по выбору схем присоединения УПГ, выбору параметров отдельных элементов УПГ, схем релейной защиты, автоматики и управления источников питания схем плавки гололеда постоянным током приведены в части 2 настоящих Методических указаний, которые издаются отдельно.

6.1. При плавке гололеда постоянным током возможен дискретный выбор тока изменением схем соединения проводов отдельных фаз линии. Выбор рациональной схемы плавки зависит от параметров ВЛ, электрической сети и источников питания. Некоторые из рекомендуемых схем плавки от УПГ с одним преобразователем приведены на рис.16-20. Примерный диапазон обогреваемых участков показан на рис.21.

6.2. Если применение одного преобразователя не позволяет получить необходимый ток плавки, следует увеличить количество преобразователей, включенных последовательно в обогреваемый контур.

6.3. При необходимости можно сочетать плавку гололеда на одной фазе с передачей мощности по оставшимся двум фазам в неполнофазном режиме. С целью улучшения качества напряжения на шинах нагрузки и увеличения пропускной способности ВЛ в неполнофазном режиме следует применять специальные устройства.

6.4. Расчет тока плавки от преобразователя, подключенного к шинам 6-10 кВ, должен проводиться по формуле:

,                                             (6.1)

где - линейное напряжение на шинах питания, кВ;

- индуктивное сопротивление контура коммутации преобразователя, Ом;

- омическое сопротивление контура плавки, Ом.

Рис.22. Диапазон длин обогреваемых участков ВЛ от УПГ (источник тока):

I - ВУКН-1200-14000; II - ВУКН-1200-8000

6.5. Схемы плавки гололеда на проводах ВЛ от УПГ с различным количеством преобразователей, рекомендации по проведению пофазной плавки гололеда, по расчету режимов регулируемых (с применением ВДТ) УПГ, а также другие сведения, касающиеся схем и расчета плавки гололеда постоянным током, приведены в части 2 настоящих Методических указаний, которые издаются отдельно.

Рис.23. Схема "трос-земля"

Место заземления троса определяется номинальным напряжением источника плавки и длиной троса. С целью увеличения протяженности обогреваемых тросов можно подключить источники плавки с обоих концов троса (рис.24). В тех случаях, когда на приемной подстанции нет необходимого напряжения для плавки гололеда, можно использовать провода отключенной линии для подачи напряжения плавки на обогреваемый трос. В ряде случаев целесообразно совмещать плавку на проводах с плавкой на тросах (рис.25 и 26).

Рис.24. Схема "трос-земля" при подключении источников плавки с двух концов троса

Рис.25. Использование проводов отключенной ВЛ для подачи напряжения плавки на обогреваемый трос

Рис.26. Одновременная плавка гололеда на проводах и тросах

Рис.27. Схема "трос-трос"

Рис.28. Схема "трос-трос" при подключении источников плавки с двух концов троса

Рис.29. Схема "два троса - земля"

Рис.30. Схема "два троса - земля" при подключении источников плавки с двух концов троса

Рис.31. Схема для плавки в два этапа: "трос-трос" и "два троса - трос - земля"

Плавить гололед на коротких тросовых подходах рекомендуется от шунтирующих реакторов, если такие установлены на подстанции. Возможно также применение специальных трансформаторов на напряжение 1-4 кВ с ответвлениями через 1 кВ. Такие трансформаторы могут быть изготовлены силами ремонтных заводов энергосистем. Для применения более высоких напряжений при плавке гололеда может быть использовано последовательное соединение тросов нескольких смежных линий. Возможность применения на питающих линиях электрифицированных железных дорог схем с использованием земли в качестве обратного провода требует экспериментальной проверки в отношении помех в линиях связи, сигнализации и автоблокировки железных дорог.

Рис.32. Зависимости активного (а) и внутреннего индуктивного (б) сопротивлений
стальных тросов от тока

Средние значения внешнего индуктивного сопротивления троса могут быть приняты в соответствии с данными табл.7.1.

Таблица 7.1

     
Средние значения внешнего индуктивного сопротивления троса

Пользуясь графиками рис.32 и данными табл.7.1, полное сопротивление троса может быть подсчитано по формуле

,                                   (7.1)

где - активное сопротивление троса, Ом/км;

=0,05 Ом/км (сопротивление земли);

- внутреннее индуктивное сопротивление троса, Ом/км;

- внешнее индуктивное сопротивление троса, Ом/км.

Для часто применяемой при плавке гололеда плотности тока 2 А/мм в табл.7.2 даны необходимые расчетные данные о сопротивлениях стальных тросов.

Таблица 7.2

     
Сопротивления стальных тросов (Ом) на километр линии

8.1. Гололедные отложения на изоляции электрической сети способствуют существенному снижению разрядных характеристик изоляции, что должно учитываться как при эксплуатации, так и при проектировании электрических сетей. С целью повышения надежности работы должны быть оптимизированы уровни внешней изоляции тросов.

Необходимое число изоляторов должно выбираться по формуле

,                                              (8.1)

где - напряжение, приложенное к изоляции, кВ;

- нормированная удельная эффективная длина пути утечки, см;

- геометрическая длина пути утечки принятого типа изолятора, см;

- поправочный коэффициент использования длины пути утечки изолятора принятого типа.

,                   (8.2)

где - диаметр изолятора, см;

- номер района загрязненности;

- номер района гололедности;

- коэффициент формы изолятора.

При коэффициент =1.

8.2. Уровень изоляции тросов, достаточный для успешного проведения плавки, зависит от способа его выполнения.

При неизменном по длине троса количестве изоляторов при плавке от источника переменного и постоянного тока следует принимать по данным табл.8.1.

Таблица 8.1

     
Рекомендуемые значения (см/кВ) при неизменном по длине троса количестве изоляторов
при плавке гололеда переменным и постоянным током

Примечание. В числителе - при плавке гололеда переменным током, в знаменателе - постоянным током.

При изменении числа изоляторов в гирлянде, пропорциональном значению воздействующего напряжения, следует принимать для переменного напряжения по табл.8.2 и для постоянного напряжения - по табл.8.3.

Таблица 8.2

     
Рекомендуемые значения (см/кВ) при плавке переменным током и числе изоляторов в гирлянде,
пропорциональном значению воздействующего напряжения

Таблица 8.3

     
Рекомендуемые значения (см/кВ) при постоянном и числе изоляторов,
пропорциональном воздействию

При определении количества изоляторов при плавке гололеда на тросах постоянным током необходимо в числитель формулы (8.1) внести поправочный коэффициент , учитывающий отличие разрядных характеристик изоляции при постоянном напряжении от характеристик при переменном напряжении.

.              (8.3)

Для изоляции тросов рекомендуется применение изоляторов из закаленного стекла.

8.3. Тросовые изоляторы должны шунтироваться искровыми промежутками для защиты от ожогов при грозовых перекрытиях. Значения искровых промежутков выбираются, исходя из следующих положений:

- искровые промежутки не должны пробиваться рабочим напряжением при плавке, а также при перенапряжениях, возникающих в процессе включения схемы плавки;

- искровой промежуток должен быть меньше разрядного напряжения гирлянд изоляторов как при импульсах, так и при промышленной частоте. Значения искровых промежутков для гирлянд из одного, двух и четырех изоляторов приведены в табл.8.4.

Таблица 8.4

     
Характеристики искровых промежутков

8.4. Плавка гололеда на тросах должна проводиться до плавки гололеда на проводах. Если невозможно организовать плавку на всем протяжении троса, а на необогреваемых участках возможно опасное сближение проводов и тросов, то с целью повышения надежности работы ВЛ на этих участках рекомендуется демонтаж тросов. На проектируемых линиях могут быть предусмотрены участки без тросов.

8.5. Перед гололедным сезоном необходимо произвести тщательный осмотр линий, на которых предусматривается плавка, произвести опробование всех элементов электрической схемы плавки и принять меры, обеспечивающие нормальную их работу в режиме плавки.

8.6. Для трансформаторов тока, высокочастотных заградителей, контактов выключателей и разъединителей на период плавки гололеда допускается перегрузка на 50%.

Более высокая перегрузка может быть допущена после специальных испытаний или согласования с заводом-изготовителем. Допустимые кратности перегрузки для некоторых типов выключателей, полученные экспериментальным путем, приведены в табл.8.5.

Таблица 8.5

     
Допустимая кратность перегрузки выключателей

8.7. Допустимая кратность перегрузки для шкафов КРУ приведена в табл.8.6.

Таблица 8.6

     
Допустимая кратность перегрузки для шкафов КРУ, укомплектованных выключателями

8.8. Генераторы, выделенные для плавки, работают при низком , что ограничивает их мощность по ротору. В табл.8.7 приведены располагаемые мощности турбогенераторов при различных коэффициентах мощности.

Таблица 8.7

     
Мощности турбогенераторов (%) при различных значениях коэффициента мощности

Для гидрогенераторов допустимый ток статора существенно изменяется в зависимости от конструкции машины. Располагаемая мощность при низких должна определяться для каждого гидрогенератора специальным расчетом на основе его электрических характеристик. При этом наибольший ток ротора может быть принят на 10% выше номинального.

Уточнение располагаемой мощности генераторов при работе с низким может быть сделано на основе специальных опытов.

8.9. Перегрузочная способность трансформаторов, запроектированных до 1960 года, должна определяться по данным завода-изготовителя.

Для трансформаторов, запроектированных после 1960 года, по ГОСТ 14209-69*.

_______________

* Действует ГОСТ 14209-97.

Значение допустимой мощности для плавки определяется предшествующей загрузкой источников, их допустимой перегрузкой и сечением прогреваемого провода. Зависимости изменения предельной мощности плавки от сечения проводов и предшествующей загрузки трансформатора при =0,9 приведены на рис.33.

8.10. Перегрузочная способность бетонных реакторов в первом приближении должна определяться, как для сухих трансформаторов по диаграмме нагрузочной способности Шницера.

8.11. Все элементы электрической схемы плавки должны быть рассчитаны на токи плавки с учетом допустимых перегрузок. Элементы оборудования, перегрузка которых превышает допустимую, должны быть заменены или зашунтированы на период плавки.

4. Зависимость времени плавки изморози (=0,5) от тока. Провод АС 150/24:
____ диаметр изморозевой муфты 4 см;
_ _ _ диаметр изморозевой муфты 6 см;
_ . _ диаметр изморозевой муфты 8 см

Рис.П2.45. Зависимость времени плавки изморози (=0,2) от тока. Провод АС 150/24:
____ диаметр изморозевой муфты 4 см;
_ _ _ диаметр изморозевой муфты 6 см;
_ . _ диаметр изморозевой муфты 8 см

Рис.П2.46. Зависимость времени плавки гололеда (=0,9) от тока плавки. Провод АС 185/29:
____ диаметр муфты гололеда 4 см;
_ _ _ диаметр муфты гололеда 6 см;
_ . _ диаметр муфты гололеда 8 см

Рис.П2.47. Зависимость времени плавки изморози (=0,5) от тока плавки. Провод АС 185/29:
____ диаметр изморозевой муфты 6 см;
_ _ _ диаметр изморозевой муфты 8 см

Рис.П2.48. Зависимость времени плавки изморози (=0,2) от тока плавки. Провод АС 185/29:
____ диаметр изморозевой муфты 6 см;
_ _ _ диаметр изморозевой муфты 8 см

Рис.П2.4

3. Зависимость времени плавки изморози от тока. Провод АС 300/48 (=0,5 г/см):
____ диаметр изморозевой муфты 5 см;
_ _ _ диаметр изморозевой муфты 9 см

Рис.П2.54. Зависимость времени плавки изморози от тока. Провод АС 300/48 (=0,2 г/см):
____ диаметр изморозевой муфты 5 см;
_ _ _ диаметр изморозевой муфты 11 см

Рис.П2.55. Зависимость времени плавки гололеда от тока (провод АС 400/51 (=0,9 г/см):
____ диаметр гололедной муфты 5 см;
_ _ _ диаметр гололедной муфты 9 см

Рис.П2.56. Зависимость времени плавки изморози от тока (провод АС 400/51 (=0,5 г/см):
____ диаметр изморозевой муфты 5 см;
_ _ _ диаметр изморозевой муфты 11 см

Рис.П2.57. Зависимость времени плавки изморози от тока (провод АС 400/51 (=0,2 г/см):
____ диаметр изморозевой муфты 5 см;
_ _ _ диаметр изморозевой муфты 11 см

Рис.П2.5

8. Зависимость времени плавки гололеда от тока (провод АС 500/27 (=0,9 г/см):
____ диаметр гололедной муфты 5 см;
_ _ _ диаметр гололедной муфты 11 см

Рис.П2.59. Зависимость времени плавки изморози от тока (провод АС 500/27 (=0,5 г/см):
____ диаметр изморозевой муфты 5 см;
_ _ _ диаметр изморозевой муфты 11 см

Рис.П2.60. Зависимость времени плавки изморози от тока (провод АС 500/27 (=0,2 г/см):
____ диаметр изморозевой муфты 5 см;
_ _ _ диаметр изморозевой муфты 11 см

Рис.П2.61. Зависимость времени плавки гололеда от тока. Провод АС 600/72 (=0,9 г/см):
____ диаметр гололедной муфты 5,3 см;
_ _ _ диаметр гололедной муфты 7,3 см;
_ . _ диаметр гололедной муфты 9,3 см

Рис.П2.62. Зависимость времени плавки изморози от тока. Провод АСО-600 (=0,5 г/см):
_ . _ диаметр изморозевой муфты 5,3 см;
_____ диаметр изморозевой муфты 9,3 см;
_ _ _ диаметр изморозевой муфты 7,3 см

Рис.П2.63. Зависимость времени плавки изморози от тока. Провод АСО-600 (=0,2 г/см):
_ . _ диаметр изморозевой муфты 5,3 см;
_____ диаметр изморозевой муфты 9,3 см;
_ _ _ диаметр изморозевой муфты 7,3 см

Рис.П2.64. Время и токи плавки гололеда и изморози на тросе сечением 35 мм

Рис.П2.6

2. Зависимость нагрева провода АЖ 120 от режима плавки