ГОСТ Р 55990-2014 Месторождения нефтяные и газонефтяные. Промысловые трубопроводы. Нормы проектирования

1.2.1 Для газовых и газоконденсатных месторождений:

1. 1) газопроводы-шлейфы от одиночных скважин, или от каждой скважины куста до входного крана на площадке промысла, или сборного пункта (до зданий переключающей арматуры или установок подготовки шлама);

2. 2) газосборные коллекторы от обвязки газовых скважин (от кустов скважин);

3. 3) трубопроводы стабильного и нестабильного газового конденсата;

4. 4) трубопроводы для подачи очищенного газа и ингибитора в скважины и на другие объекты обустройства месторождений;

5. 5) трубопроводы сточных вод давлением более 10 МПа для подачи воды в скважины для закачки в поглощающие пласты;

6. 6) метанолопроводы.

1.2.2 Для нефтяных и газонефтяных месторождений:

1. 1) выкидные трубопроводы от нефтяных скважин для транспортирования продуктов скважин до замерных установок;

2. 2) нефтегазосборные трубопроводы для транспортирования продукции нефтяных скважин от замерных установок до узлов дополнительных работ дожимных насосных станций и установок предварительного сброса воды (нефтегазопроводы);

3. 3) газопроводы для транспортирования нефтяного газа от территорий площадок, где находятся установки сепарации нефти, до установок комплексной подготовки газа, установок предварительной подготовки или до потребителей;

4. 4) нефтепроводы для транспортирования газонасыщенной или разгазированной обводненной или безводной нефти от пункта сбора нефти и дожимной насосной станции до центрального пункта сбора;

5. 5) газопроводы для транспортирования газа к эксплуатационным скважинам при газлифтном способе добычи;

6. 6) газопроводы для подачи газа в продуктивные пласты с целью увеличения нефтеотдачи;

7. 7) трубопроводы систем заводнения нефтяных пластов и систем захоронения пластовых и сточных вод в глубокие поглощающие горизонты;

8. 8) нефтепроводы для транспортирования товарной нефти от центрального пункта сбора до сооружения магистрального транспорта;

9. 9) газопроводы для транспортирования газа от центрального пункта сбора до сооружения магистрального транспорта газа;

10. 10) ингибиторопроводы для подачи ингибиторов к скважинам или другим объектам обустройства нефтяных и газонефтяных месторождений;

11. 11) деэмульгаторопроводы для подачи деэмульгатора к объектам дожимных насосных станций и установок предварительного сброса воды.

1.2.3 Для подземных хранилищ газа: трубопроводы между площадками отдельных объектов подземных хранилищ газа.

Примечания.

7.1.1 Трубопроводы для транспортирования газа газовых, газоконденсатных и газонефтяных месторождений и ПХГ, а также нефтяного газа (далее - газопроводы) в зависимости от рабочего давления подразделяются на четыре класса:

1. 1) I класс - при рабочем давлении свыше 20 до 32 МПа включительно;

2. 2) II класс - при рабочем давлении свыше 10 до 20 МПа включительно;

3. 3) III класс - при рабочем давлении свыше 2,5 до 10,0 МПа включительно;

4. 4) IV класс - при рабочем давлении до 2,5 МПа включительно.

7.1.2 Трубопроводы для транспортирования нестабильного конденсата, в том числе и в смеси с нефтью (далее - конденсатопроводы), и нефтегазопроводы в зависимости от диаметра подразделяются на три класса:

1. 1) I класс - трубопроводы номинальным диаметром свыше DN 300;

2. 2) II класс - трубопроводы номинальным диаметром свыше DN 150 до DN 300 включительно;

3. 3) III класс - трубопроводы номинальным диаметром DN 150 и менее.

Примечание - Использование трубопроводов диаметром свыше 500 мм для транспортирования нестабильного конденсата возможно при соответствующем технико-экономическом обосновании и обеспечении эксплуатационной надежности и экологической безопасности.

7.1.3 Трубопроводы для транспортирования нефти и других жидких продуктов нефтяных и газонефтяных месторождений, а также стабильного газового конденсата газоконденсатных месторождений (далее - нефтепроводы) в зависимости от диаметра подразделяются на три класса:

1. 1) I класс - трубопроводы номинальным диаметром DN 600 и более;

2. 2) II класс - трубопроводы номинальным диаметром менее DN 600 до DN 300 включительно;

3. 3) III класс - трубопроводы номинальным диаметром менее DN 300.

7.1.4 В соответствии с настоящим стандартом предусмотрено проектирование трубопроводов транспортирования воды (далее - водоводы):

- трубопроводы систем увеличения нефтеотдачи пластов с давлением 10 МПа и выше;

- трубопроводы систем заводнения, транспортирующие пресную воду, пластовые и сточные воды с давлением менее 10 МПа.

7.1.5 Промысловые трубопроводы в зависимости от их назначения подразделяются на категории в соответствии с данными таблицы 3:

- С - "средняя";

- Н - "нормальная".

Категория Н дополнительно подразделяется на две подкатегории Н1 и Н2.

Имеется следующее соответствие между категориями трубопроводов по нормативным документам, в соответствии с которыми ранее были запроектированы трубопроводы (РД 39-132-94 [4] и СП 34-116-97 [5]), и настоящим стандартом:

7.1.6 Участки трубопроводов в зависимости от их характеристик (условий прокладки), категории транспортируемого продукта согласно данным таблицы 1, а также категории трубопровода согласно данным таблицы 3, подразделяются на категории:

- В - "высокая";

- С - "средняя";

- Н - "нормальная".

Назначать категории участков следует в соответствии с данными таблицы 4 (для трубопроводов, транспортирующих нетоксичные продукты) и данными таблицы 5 (для трубопроводов, транспортирующих токсичные продукты).

Имеется следующее соответствие между категориями участков трубопроводов по нормативным документам, в соответствии с которыми ранее были запроектированы трубопроводы (СП 34-116-97 [5] и ВСН 51-3-85/ВСН 51-2.38-85 [6]), и настоящим стандартом:

7.1.7 При чередовании по трассе трубопровода участков различных категорий протяженностью до 300 м допускается принимать более высокую категорию из них на всем участке чередования.

Таблица 3 - Категории трубопроводов в зависимости от их назначения

Таблица 4 - Категории участков трубопроводов, транспортирующих нетоксичные продукты

Таблица 5 - Категории участков трубопроводов, транспортирующих токсичные продукты категорий 1, 3, 6, 8

7.1.8 Типы болот, указанные в таблицах 4 и 5, следует принимать в соответствии с 10.2.1.

7.2.1 Основные объекты, располагаемые вблизи трассы трубопровода, разделены на группы А-М (принадлежность к той или иной группе указана в позициях 1-11 таблицы 6) по следующему принципу:

- к группе А относятся территориальные образования, включающие производственные или муниципальные объекты, здания и сооружения.

Примечание - Наиболее значимым фактором негативного влияния трубопровода является возможная гибель людей при аварии на трубопроводе;

- к группе Б относятся объекты массового пребывания людей, наиболее значимый фактор негативного влияния трубопровода - гибель людей при аварии;

- к группам В-М относятся объекты, для которых наиболее значимым фактором является возможность серьезного их повреждения (уничтожения) при аварии на трубопроводе или, наоборот, аварии на этих объектах могут повредить (уничтожить) участок или объекты трубопровода.

Таблица 6 - Минимальные расстояния от трубопроводов до объектов, зданий и сооружений

7.2.2 При назначении минимальных расстояний по группам объектов в таблице 6 учитывались следующие особенности объектов:

- объекты, минимальные расстояния от которых устанавливаются настоящим стандартом в зависимости от технических характеристик трубопровода (диаметр, рабочее давление) и свойств транспортируемого продукта;

- объекты, минимальные расстояния от которых устанавливаются настоящим стандартом вне зависимости от технических характеристик трубопровода;

- объекты, минимальные расстояния от которых регламентируются нормативными документами, обеспечивающими на обязательной или добровольной основе выполнение требований технических регламентов.

7.2.3 Расстояние от объекта до оси подземного трубопровода должно приниматься в зависимости от назначения объекта, присутствия на нем людей, класса и технических характеристик трубопровода, транспортируемого продукта и иных факторов. Если расстояние равно или превышает значение минимального расстояния, определенного в соответствии с требованиями данного раздела, то считается, что проектные решения соответствуют требованиям безопасности к техногенному воздействию трубопровода на объект (для некоторых случаев - техногенного воздействия объекта на трубопровод). В противном случае проектные мероприятия по обеспечению безопасности объектов относительно техногенного воздействия трубопровода (для некоторых случаев - воздействия объекта на трубопровод) должны обеспечиваться иным способом.

7.2.4 Минимальные расстояния от объектов до оси газопроводов III и IV классов следует принимать согласно данным таблицы 6.

7.2.5 Минимальные расстояния L, м, от объектов групп А-Д до оси газопроводов I и II классов (см. позиции 1-5 в таблице 6) следует вычислять по формулам:

;                                                           (7.1)

20 м,                                                                (7.2)

где р - рабочее давление в газопроводе, МПа;

- базисное значение минимального расстояния, принимаемое в зависимости от диаметра для газопроводов III класса в таблице 6.

При определении минимального расстояния по формуле (7.1) полученное значение следует округлить в большую сторону с точностью до 5 м.

7.2.6 Минимальные расстояния от объектов групп Е-М и объектов позиций 6-14 в таблице 6 до оси газопроводов I и II классов следует принимать согласно данным таблицы 6 как для газопроводов класса III независимо от уровня рабочего давления.

7.2.7 Минимальные расстояния от объектов до нефтепроводов и конденсатопроводов следует принимать в соответствии с данными таблицы 6 в зависимости от класса трубопровода.

7.2.8 Минимальные расстояния от объектов групп А-Д (см. позиции 1-5 в таблице 6) следует принимать до нефтепроводов и конденсатопроводов:

- транспортирующих продукты категорий 4, 5, 7, а также метанол и ингибиторы - по значениям, указанным над чертой;

- транспортирующих продукты категорий 1-3 и 6 из условия исключения попадания этих объектов, зданий, сооружений в пределы расчетных значений ДПВО паров продукта, транспортируемого в жидком виде.

Расчетные значения ДПВО должны определяться на основании методик, разрешенных в установленном порядке для применения. Принимаемые по ДПВО значения расстояний должны быть не менее соответствующих значений, указанных над чертой.

7.2.9 Минимальные расстояния от объектов групп Е-М и других объектов в соответствии с позициями 6-14 в таблице 6 до нефтепроводов и конденсатопроводов следует принимать независимо от категории транспортируемого продукта.

7.2.10 Указанные в таблице 6 расстояния относятся к случаю размещения трубопроводов нефти, нефтепродуктов и сжиженных газов на отметках земли на уровне или ниже объектов, а на переходах через водные преграды - ниже по течению от объектов и сооружений.

7.2.11 При необходимости размещения трубопроводов нефти и нефтепродуктов на отметках земли выше объектов к приведенным в таблице 6 минимальным расстояниям, исходя из местных условий и норм технологического проектирования, должны быть предусмотрены дополнительные проектные решения по обеспечению безопасности объектов, в том числе за счет:

- увеличения минимальных расстояний;

- устройства отводных канав, защитных экранов и других технических сооружений;

- установки дополнительных датчиков (устройств) обнаружения утечек транспортируемого продукта и запорных устройств с дистанционным управлением, отключающих аварийные участки трубопровода в случае утечек продукта;

- прокладки трубопровода в футляре и др.

7.2.12 Угол подхода трубопроводов к площадкам НС, НПС, УКПГ, УППГ, ГПЗ, ДКС и СПХГ (между осью трубопровода и ограждением площадок) следует принимать не менее 60°. В случае несоблюдения данного условия участок трубопровода, примыкающий к площадкам, на соответствующем расстоянии следует принимать категории В.

7.2.13 Минимальные расстояния от объектов до трубопроводов, транспортирующих продукты категории 8 и 9, не регламентируются.

7.2.14 На нефтегазоконденсатных месторождениях расстояния от трубопровода должно составлять не менее:

- до центра вертикального факела 60 м;

- до обвалования горизонтального факела 60 м;

- до свечей сброса газа с контура КС 25 м.

8.4.1 Расстояния между параллельными трубопроводами должны приниматься из условий обеспечения сохранности действующего трубопровода при строительстве нового, безопасности при проведении работ и надежности трубопроводов в процессе эксплуатации, но не менее значений, приведенных в таблице 7.

Примечания.

8.4.2 Проектируемый трубопровод, прокладываемый параллельно действующему, следует располагать, если возможно, с одной стороны от действующего.

9.1.1 Диаметр трубопровода следует определять на основании гидравлического расчета.

9.1.2 Трубопроводы следует прокладывать следующими способами: подземным, наземным (в насыпи) или надземным (на опорах).

9.1.3 Толщины стенок труб и СДТ следует определять по расчету в соответствии с требованиями настоящего стандарта.

9.1.4 Применяемые для трубопроводов трубы, СДТ, сварные соединения, материалы для балластировки и закрепления трубопроводов, теплоизоляционные материалы должны соответствовать требованиям, изложенным в разделе 14.

9.1.5 Требования к защитным покрытиям трубопроводов и к системе ЭХЗ должны определяться в соответствии с требованиями настоящего стандарта.

9.1.6 В трубопроводах соединение труб производится при помощи сварки или иными способами, на которые имеется разрешение Ростехнадзора. Применение фланцевых соединений допускается только для подключения трубопроводов к оборудованию, запорно-регулирующей арматуре и контрольно-измерительным приборам.

Не допускается непосредственная приварка к трубопроводам усиливающих элементов (ребер жесткости, бандажей, хомутов, опор и др.). Узлы, в состав которых входят трубы (или СДТ) и другие стальные конструкции, должны быть заводского изготовления.

9.1.7 В трубопроводах следует применять стальную запорно-регулирующую арматуру.

9.1.8 Допустимые радиусы изгиба трубопроводов в горизонтальной и вертикальной плоскостях должны определяться расчетом из условия прочности, местной устойчивости стенок труб и устойчивости положения трубопровода под воздействием внутреннего давления, собственного веса и продольных сжимающих усилий, возникающих в результате действия внутреннего давления и изменения температуры металла труб в процессе эксплуатации. Отводы для участков трубопроводов, где предусматривается пропуск ВТУ, должны иметь радиус изгиба не менее 5 DN. Допускается применение отводов с радиусом изгиба менее 5 DN в случае, если в задании на проектирование объекта указываются ВТУ с соответствующими параметрами по прохождении криволинейных элементов трубопроводов.

9.1.9 Необходимость установки узлов пуска и приема ВТУ определяется заданием на проектирование. Конструкция узлов пуска и приема ВТУ определяется проектом. Места установки узлов пуска и приема ВТУ должны быть ограждены, иметь освещение, к ним должен быть обеспечен подъезд автотранспорта.

Все элементы трубопроводов в пределах одного участка, по которому предусмотрено прохождение ВТУ, должны быть равнопроходными (трубы, линейная арматура, камера пуска и приема ВТУ).

В отдельных случаях при соответствующем обосновании допускается не предусматривать устройств пуска и приема ВТУ (например, при незначительной протяженности трубопровода и др.).

9.1.10 Овальность сечений трубопроводов при внутреннем давлении, равном атмосферному, не должна превышать овальности, допускаемой из условия прохождения ВТУ. Кроме того, овальность не должна превышать 5%.

9.1.11 При проектировании узлов равнопроходных ответвлений от основного трубопровода, а также неравнопроходных ответвлений, диаметр которых составляет свыше 0,3 диаметра основного трубопровода, должны предусматриваться проектные решения, исключающие возможность попадания ВТУ в ответвление.

9.1.12 Для трубопроводов, предназначенных для транспортирования продуктов, оказывающих коррозионные воздействия на металл и сварные соединения труб и арматуру, должны предусматриваться мероприятия, обеспечивающие защиту трубопроводов от коррозионного воздействия или сероводородного растрескивания.

Монтажные сварные соединения трубопроводов, транспортирующих среды, вызывающие сульфидно-коррозионное растрескивание, должны подвергаться снятию сварочных напряжений путем термической обработки швов.

9.1.13 В местах подключения трубопроводов к существующим или проектируемым трубопроводам, около узлов пуска и приема ВТУ, в местах установки перемычек, на подходах шлейфов к скважинам и УППГ, УКПГ, СПХГ, ДНС, ЦПС, на переходах через естественные и искусственные препятствия и в других случаях, где возможны значительные перемещения трубопроводов, следует определять величину продольных перемещений примыкающих участков трубопроводов от воздействия внутреннего давления и изменения температуры металла труб. Величина продольных перемещений как воздействие должна учитываться при расчете указанных выше конструктивных элементов, присоединяемых к трубопроводу.

С целью уменьшения продольных перемещений трубопроводов и усилий от трубопроводов на примыкающие к ним узлы и конструктивные элементы следует предусматривать специальные мероприятия, в том числе установку открытых или закрытых компенсаторов, неподвижных опор, установку компенсаторов-упоров и т.д.

9.1.14 При транспортировании по трубопроводу влажных или конденсирующихся продуктов должны предусматриваться меры, предупреждающие образование ледяных и гидратных пробок (ввод метанола, ингибитора, укладка трубопровода ниже глубины промерзания, путевой подогрев трубопровода и др.). Выбор метода определяется на основании технико-экономических расчетов.

9.2.1 На трубопроводах следует предусматривать установку запорной арматуры на расстоянии, определяемом расчетом из условия обеспечения безопасности людей и объектов инфраструктуры, но не более:

- 30 км - для трубопроводов газа, не содержащих сероводорода;

- 15 км - для трубопроводов нефти, нефтепродуктов, стабильного конденсата и нефтегазопроводов, не содержащих сероводорода;

- 5 км - для указанных сред, содержащих сероводород;

- 10 км - для трубопроводов нестабильного конденсата, ингибиторов и метанола.

Кроме того, установку запорной арматуры необходимо предусматривать:

1. а) в начале каждого ответвления на расстоянии, допускающем установку монтажного узла, его ремонт и безопасную эксплуатацию;

2. б) на входе и выходе трубопроводов из УППГ, УКПГ, ДКС, ДНС, ГКС, ГНС, ГС, ГИС, ПС, ГПЗ, СПХГ, ЦПС, НПС (охранная отключающая арматура) на расстоянии от границ территории площадок не менее:

   1. 1) диаметром DN 1000 и более - 750 м;

   2. 2) диаметром менее DN 1000 до DN 700 включительно - 500 м;

   3. 3) диаметром менее DN 700 до DN 300 включительно - 300 м;

   4. 4) диаметром менее DN 300 - 100 м.

   При наличии в пределах этих расстояний устройств для приема и пуска ВТУ дополнительная установка запорной арматуры не является обязательной;

3. в) на обоих концах подводного и надземного переходов через водную преграду при ширине ее более 10 м по зеркалу воды в межень и глубине более 1,5 м при пересечении:

   1. 1) нефтепроводами, метанолопроводами, ингибиторопроводами и конденсатопроводами на однониточных переходах категории В и на переходах с резервной ниткой. При этом установка запорной арматуры должна быть на отметках выше ГВВ 10% обеспеченности;

   2. 2) переходов с резервной ниткой: газопроводом сырого газа, газопроводом-шлейфом, газопроводом "сухого" газа от УКПГ до ГС;

4. г) на обоих концах участков нефтепроводов и конденсатопроводов, проходящих на отметках выше зданий и сооружений населенных пунктов и промысловых объектов энергетического, диспетчерско-производственного и жилищно-бытового назначения, в т. ч. железных дорог общей сети и автодорог с I до III категорий, на расстоянии, устанавливаемом проектом в зависимости от рельефа местности и необходимости обеспечения безопасности объектов;

5. д) на обоих берегах болот III типа при необходимости сооружения резервной нитки протяженностью 500 м и более.

Примечания.

9.2.2 Охранная запорная арматура, устанавливаемая на входе подключения трубопроводов к площадкам УКПГ, УППГ, ГС, КС ПХГ, ДКС, ГПЗ, ЦПС, ПС, а также на нефтепроводах, нефтегазопроводах и конденсатопроводах I и II классов, при переходе их через водные преграды и при прокладке их выше отметок зданий и сооружений, населенных пунктов и промысловых объектов энергетического, диспетчерско-производственного и жилищно-бытового назначения, должна быть оборудована системой мониторинга.

Время полного перекрытия трубопровода запорной арматурой от начала выдачи команды на экстренное перекрытие при дистанционном управлении не должно превышать значений, установленных правилами эксплуатации трубопроводов.

Тепловые укрытия на надземную часть запорной арматуры на случай пожара при авариях вблизи нее предусматриваются по требованию заказчика.

Для трубопроводов с рабочим давлением свыше 25 МПа и номинальным диаметром DN 200 и более для исключения гидроударов и возможности плавного заполнения трубопровода перекачиваемым продуктом необходимо предусматривать байпас арматуры необходимого диаметра и сброс на свечу (для газопроводов).

9.2.3 При параллельной прокладке двух или более подземных трубопроводов узлы линейной запорной арматуры должны быть смещены на расстояние не менее 50 м, принимаемое по радиусу относительно друг друга. При соответствующем обосновании допускается уменьшение указанного расстояния исходя из возможности монтажа, ремонта и безопасной эксплуатации.

Примечание - Требование данного пункта не распространяется на линейную запорную арматуру узлов подключения.

9.2.4 Запорная арматура диаметром DN 400 и более должна устанавливаться на фундаменты. Необходимость фундаментов для запорной арматуры меньшего диаметра определяется проектом.

9.2.5 На обоих концах участков газопроводов между запорной арматурой, узлах пуска и приема ВТУ, узлах подключения следует предусматривать установку продувочных свечей на расстоянии не менее 15 м от запорной арматуры при диаметре газопровода до 1000 мм и не менее 50 м при диаметре газопровода 1000 мм и более.

На трубопроводах-шлейфах продувочные свечи не устанавливаются.

9.2.6 Диаметр продувочной свечи следует определять из условия опорожнения участка трубопровода между запорной арматурой за время не более трех часов, при этом диаметр свечи не должен превышать 300 мм. Высоту свечи следует определять на основании расчета и сравнения с нижним концентрационным пределом распространения пламени приземных концентраций углеводородных газов и паров в начальный и конечный момент времени опорожнения участка трубопровода, при этом высота продувочной свечи от уровня земли должна быть не менее 5 м.

Расстояние от свечи до зданий и сооружений, не относящихся к данному трубопроводу, следует принимать в соответствии с требованиями таблицы 6.

Расстояние от вдольтрассовых ВЛ-35 (20, 10, 6) кВ, входящих в состав трубопроводов, до запорной арматуры и продувочных свечей должно быть не менее полуторократной высоты опоры.

Расстояние от вдольтрассовых автодорог, входящих в состав трубопроводов, до продувочных свечей следует принимать как для объектов группы Л в таблице 6.

9.2.7 На обоих концах участков конденсатопроводов (нестабильного конденсата) между запорной арматурой для аварийного сброса продукта следует предусматривать вместо продувочных свечей специальные ответвления. Каждое ответвление должно быть оснащено запорным устройством, иметь длину не менее 10 м, выступать на 0,5 м над поверхностью земли и заканчиваться фланцевой заглушкой.

9.2.8 Трубопроводы обвязки линейной запорной арматуры, находящиеся под давлением, байпасы, продувочные линии и перемычки следует предусматривать, как правило, в подземном исполнении с кранами бесколодезной установки. Допускается наземная и надземная установка арматуры. К приводу арматуры должен предусматриваться доступ. Проектные решения должны исключать неравномерную осадку трубопроводов и арматуры.

9.2.9 Запорная арматура с дистанционным и автоматическим управлением для аварийного перекрытия трубопровода должна быть оборудована ручным дублером.

9.3.1 Заглубление трубопроводов до верха трубы должно быть не менее:

1. а) на непахотных землях вне постоянных проездов:

   1. 1) при диаметре менее DN 1000 - 0,8 м;

   2. 2) при диаметре DN 1000 и более - 1,0 м;

2. б) на пахотных и орошаемых землях - 1,0 м;

3. в) в скальных грунтах и болотистой местности при отсутствии проезда автотранспорта и сельскохозяйственных машин - 0,6 м;

4. г) при пересечении оросительных и осушительных каналов от предельной глубины профиля очистки дна канала - 1,1 м;

5. д) при пересечении автомобильных дорог:

   1. 1) от верха покрытия дороги до верхней образующей защитного футляра - 1,4 м;

   2. 2) от дна кювета, водоотводной канавы или дренажа до верхней образующей защитного футляра (при размещении дорожного полотна на нулевых отметках или в выемках) - 0,5 м.

9.3.2 Заглубление трубопроводов, транспортирующих среды, замерзающие при отрицательной температуре, должно быть для:

- пресной воды согласно своду правил, утвержденному Минрегионом России [1];

- сточных вод согласно своду правил, утвержденному Минрегионом России [9];

- пластовых вод и скважинной продукции согласно требованиям, изложенным в таблице 8.

Примечание - Допускается уменьшать глубину заложения на основании теплотехнических расчетов, применения дополнительных мероприятий (теплоизоляция и др.).

9.3.3 Глубина прокладки подземного трубопровода в районах распространения ММГ определяется принятым конструктивным решением, обеспечивающим надежность работы трубопровода с учетом требований охраны окружающей среды.

Допускается уменьшать глубину заложения на основании теплотехнических расчетов, подтверждающих надлежащий температурный режим перекачиваемого продукта с обеспечением необходимого времени безопасной остановки с учетом дополнительных мероприятий по теплозащите трубопровода.

9.3.4 Прокладка трубопроводов сжатого воздуха или газа для приборов контрольно-измерительного пункта, ингибитора коррозии и гидратообразования допускается в одной траншее совместно с газопроводами-шлейфами, выкидными и нефтегазосборными трубопроводами с разрывом между ними в свету не менее 0,35 м.

Таблица 8 - Глубина укладки трубопроводов, транспортирующих пластовые воды и скважинную продукцию

9.3.5 Ширину траншеи по низу следует назначать не менее:

- DN + 300 мм - для трубопроводов до DN 700;

- 1,5 DN - для трубопроводов DN 700 и более.

При номинальных диаметрах трубопроводов DN 1200 и DN 1400 и при траншеях с откосом свыше 1:0,5 ширину траншеи понизу допускается уменьшать до величины DN плюс 500 мм.

При балластировке трубопроводов утяжелителями ширину траншеи следует назначать из условия обеспечения расстояния между грузом и стенкой траншеи не менее 0,1 м. Кроме того, ширина траншеи по дну при балластировке трубопровода должна быть не менее 2,2 DN.

При прокладке в одной траншее нескольких трубопроводов дополнительную ширину траншеи вычисляют по формуле

,                                                           (9.1)

где n - количество дополнительных трубопроводов;

DN - номинальный диаметр i трубопровода;

с - расстояние между i и предшествующим трубопроводами. В случае наличия на трубопроводах средств балластировки расстояние увеличивают на ширину от боковой образующей трубопровода до крайнего правого (левого) края средства балластировки для каждого из трубопроводов.

9.3.6 На участке трассы с резко пересеченным рельефом местности, а также в заболоченных местах допускается укладка трубопроводов в специально возводимые земляные насыпи, выполняемые с тщательным послойным уплотнением и поверхностным закреплением грунта. При пересечении водотоков в теле насыпей должны быть предусмотрены водопропускные сооружения.

9.3.7 При прокладке трубопроводов в скальных, гравийно-галечниковых, щебенистых и мерзлых грунтах и засыпке этими грунтами следует предусматривать устройство подсыпки из мягких грунтов толщиной не менее 10 см над выступами дна траншеи. При этом должно обеспечиваться сплошное прилегание трубопровода. Мягкий грунт - сыпучий минеральный грунт с размером твердых фракций в поперечнике до 5 мм.

Изоляционные покрытия в этих условиях должны быть защищены от повреждения путем присыпки трубопровода мягким грунтом на толщину 20 см или применением при засыпке специальных защитных устройств.

9.3.8 При прокладке трубопроводов по направлению уклона местности свыше 20% следует предусматривать устройство противоэрозионных экранов и перемычек как из естественного грунта (например, глинистого), так и из искусственных материалов.

9.3.9 При взаимном пересечении трубопроводов расстояние между ними в свету должно приниматься не менее 350 мм, а угол пересечения должен соответствовать требованиям 8.10. Требования к пересечениям трубопроводов, прокладываемых методом ГНБ, должны регламентироваться отдельными нормативными документами.

9.3.10 Пересечения между трубопроводами и другими инженерными сетями (водопровод, канализация, кабели и др.) должны проектироваться в соответствии с требованиями свода правил, утвержденного Минрегионом России [10]. Угол пересечения должен составлять не менее 60°.

9.3.11 Требования к пересечениям газопроводов кабелями связи, прокладываемыми способом ГНБ, должны регламентироваться специальными действующими нормативными документами.

9.3.12 Пересечения трубопровода с ВЛ должны проектироваться в соответствии с требованиями правил, утвержденных Минэнерго России [7].

9.3.13 По трассе трубопроводов подземной прокладки следует предусматривать установку опознавательных знаков на расстоянии не более 1 км друг от друга. В условиях Крайнего Севера и безлюдной равнинной местности допускаются увеличения расстояния между знаками до 3 км. Помимо этого, знаки устанавливаются на углах поворота в горизонтальной плоскости, на переходах трубопроводов через препятствия.

9.3.14 Укрепление склонов, переходов, откосов следует предусматривать с применением изделий, основанных на геотекстильных материалах.

9.3.15 При сооружении трубопроводов должна производиться нивелировка дна траншеи:

- на прямых участках через 50 м;

- на вертикальных кривых упругого изгиба через 10 м;

- на вертикальных кривых, выполняемых с помощью гнутых отводов, через 2 м;

- на переходах через железные и автомобильные дороги, ручьи, реки, овраги, балки и другие преграды - в соответствии с разрабатываемыми индивидуальными рабочими чертежами.

9.3.16 Для предохранения защитного покрытия от повреждений при укладке трубопровода в скальных, каменистых, щебенистых, сухих комковатых, мерзлых грунтах и грунтах с твердыми включениями более 30 мм следует предусматривать подсыпку, подбивку, присыпку трубопровода мягким грунтом и при необходимости применение изделий для предохранения защитного покрытия от механических повреждений (при соответствующем обосновании).

9.4.1 Наземная (в насыпи) прокладка трубопроводов должна применяться на участках трассы с резко пересеченным рельефом местности, на участках, длительное время залитых водой. На болотах и в заболоченных местах наземная прокладка может применяться в виде исключения при соответствующих мероприятиях по обеспечению надежности эксплуатации трубопровода.

9.4.2 Поперечный профиль насыпи устанавливается в зависимости от грунтов и должен быть:

- по верху насыпи - не менее 1,5 DN ;

- высотой над трубопроводом - 0,8 м;

- с откосами - не менее углов естественного откоса грунта, но не менее чем 1,00:1,25.

Земляные насыпи должны выполняться с тщательным послойным уплотнением и поверхностным закреплением грунта.

9.4.3 При пересечении водотоков в теле насыпи должны быть предусмотрены водопропускные сооружения. Дно водопропускных сооружений и примыкающие к ним откосы насыпи должны укрепляться специальными конструкциями.

9.4.4 Конструктивные решения по прокладке трубопроводов, транспортирующих среды, замерзающие при отрицательной температуре, а также трубопроводов в грунтах с льдистостью более 0,05 дол. ед. принимаются на основании теплотехнических расчетов, подтверждающих надлежащий температурный режим перекачиваемого продукта с обеспечением необходимого времени безопасной остановки, а также устойчивость грунтов основания на весь период эксплуатации трубопровода.

9.5.1 При надземной прокладке трубопроводов по свайному основанию (эстакаде) допускается параллельная прокладка нескольких трубопроводов-шлейфов на одних и тех же ригелях без повышения категории.

9.5.2 Минимальную высоту прокладки надземного трубопровода от поверхности грунта до низа трубопровода следует принимать с учетом совокупности факторов на участках прокладки (характеристики грунтов, уровня подъема воды во время паводка, учета теплозащитной характеристики снега, условий монтажа и др.), но не менее 0,5 м:

- в местах свободного прохода людей - 2,5 м;

- на путях миграции крупных животных - 3,0 м.

При пересечении автомобильных дорог расстояние от низа трубопровода до верха покрытия проезжей части должно приниматься по согласованию с организациями, эксплуатирующими автомобильные дороги, но не менее 5,5 м.

Конструкцию перехода через трубопровод на путях миграции крупных животных следует принимать по согласованию с местными органами исполнительной власти.

Высота прокладки трубопроводов над землей на участках ММГ должна назначаться из условия обеспечения вечномерзлого состояния грунта под опорами и трубопроводом с учетом прогноза снегонакопления возле опор.

В необходимых случаях пересечение наземными и надземными промысловыми трубопроводами промысловых автомобильных дорог разрешается выполнять с устройством мостовых переходов малой длины (в составе автодороги) и футляров на трубопроводах.

9.5.3 Теплоизоляцию трубопроводов, в том числе для горючих газов, легковоспламеняющихся и горючих жидкостей допускается выполнять из горючих воспламеняемых материалов с устройством противопожарных вставок из негорючих материалов, ширина вставки при этом должна быть не менее 0,5 м, а расстояние между вставками не более 24 м. При строительстве надземных трубопроводов из труб в тепловой изоляции из горючих материалов в негорючей оболочке допускается противопожарные вставки не предусматривать.

9.5.4 Опоры надземных трубопроводов должны проектироваться из негорючих материалов.

Участки трубопроводов при надземной прокладке должны быть электрически изолированы от опор.

Применяемые для изоляции диэлектрические полимерные материалы должны выбираться с учетом условий эксплуатации трубопроводов.

9.5.5 На трубопроводах в местах установки арматуры необходимо предусматривать стационарные площадки обслуживания при невозможности обслуживания арматуры с земли. Площадки должны быть несгораемые и иметь конструкцию, исключающую скопление на них мусора и снега. Они должны быть искробезопасными. Конструкция площадок обслуживания должна обеспечивать свободный доступ ко всем точкам запорной арматуры для ее периодического обслуживания. На участках перехода трубопровода от подземной к надземной прокладке необходимо предусматривать постоянные ограждения из металлической сетки высотой не менее 2,2 м.

9.5.6 При проектировании надземных переходов необходимо учитывать продольные перемещения трубопроводов в местах их выхода из грунта. Для уменьшения величины продольных перемещений в местах выхода трубопроводов из грунта допускается применение подземных компенсирующих устройств или устройство поворотов вблизи перехода (компенсатора-упора) с целью восприятия продольных перемещений подземного трубопровода на участке, примыкающем к переходу.

9.5.7 При прокладке трубопроводов через естественные препятствия расстояние от низа трубы или пролетного строения должно приниматься:

- при пересечении оврагов и балок - не менее 0,5 м до уровня воды при 5% обеспеченности;

- при пересечении несудоходных, несплавных рек и больших оврагов, где возможен ледоход, - не менее 0,5 м до уровня воды при 1% обеспеченности и наивысшего горизонта ледохода;

- при пересечении судоходных и сплавных рек - не менее величины, установленной ГОСТ 26775.

9.5.8 На переходах трубопровода над железными дорогами общей сети расстояние от низа трубы или пролетного строения до головки рельсов должно приниматься в соответствии с требованиями габарита С по ГОСТ 9238.

Расстояние в плане от крайней опоры надземного трубопровода должно быть не менее:

- до подошвы откоса насыпи - 5 м;

- до бровки откоса выемки - 3 м;

- до крайнего рельса железной дороги - 10 м.

9.5.9 Фиксация ложементов на подвижных опорах с помощью стяжных хомутов осуществляется со смещениями от центра опор с учетом последующих продольных и поперечных перемещений трубопровода в процессе эксплуатации.

Расчетные величины продольных смещений хомутов (монтажные смещения), принимаемые при закреплении, следует определять в зависимости от максимального повышения температуры стенок труб (положительной температуры эксплуатации), внутреннего давления (удлинения трубопровода), температуры, при которой производится замыкание монтажного стыка, и расстояния между каждой конкретной подвижной и неподвижной опорами.

9.5.10 В местах переходов надземных трубопроводов через автомобильные дороги следует устанавливать защитные конструкции ("отбойники") для защиты трубопроводов от несанкционированного съезда автомобильной техники.

9.6.1 На участках, где возможно развитие криогенных процессов, должны проводиться предварительные инженерные изыскания в соответствии с требованиями строительных норм и правил, утвержденных Минстроем России [11].

9.6.2 Выбор принципа использования ММГ как оснований должен проводиться в соответствии с требованиями свода правил, утвержденного Минрегионом России [12], на основании теплотехнического расчета с учетом мерзлотно-грунтовых условий, способа и конструктивного решения прокладки трубопровода, режима его эксплуатации, прогноза локальных и общих изменений инженерно-геокриологических условий и свойств грунтов основания и мероприятий по охране окружающей среды.

Выбранный принцип использования ММГ, способ прокладки и конструктивные решения должны обеспечивать работоспособность и ремонтопригодность трубопроводов в течение всего периода эксплуатации.

9.6.3 При пересечении участков пучинистых грунтов расчет на прочность, устойчивость и деформативность должен производиться с учетом дополнительных воздействий, вызванных морозным пучением грунтов. Степень пучения определяется исходя из теплотехнических расчетов сезонных колебаний температур с учетом теплового влияния трубопровода на грунты основания.

9.6.4 При прокладке трубопроводов с использованием грунтового основания по II принципу в соответствии со сводом правил, утвержденным Минрегионом России [12], при расчете трубопроводов на прочность и устойчивость должны учитываться дополнительные напряжения от изгиба, вызванные неравномерной осадкой основания, определяемой исходя из расчета теплового взаимодействия трубопровода с ММГ.

9.6.5 Категории трубопроводов, прокладываемых на ММГ, должны приниматься в зависимости от категории просадочности ММГ при оттаивании и способа прокладки трубопроводов в соответствии с данными таблицы 9.

9.6.6 Категории просадочности однородных грунтов должны приниматься в зависимости от относительной осадки грунта при оттаивании в соответствии с данными таблицы 10. При отсутствии характеристики относительной осадки грунта допускается принимать категорию просадочности грунта в зависимости от величины суммарной влажности грунтов, указанной в таблице 10.

Таблица 9 - Категории участков трубопроводов, прокладываемых на многолетнемерзлых грунтах

Таблица 10 - Категории просадочности грунтов

9.6.7 При укладке трубопроводов на косогорах с поперечным уклоном более 8° следует предусмотреть срезку или подсыпку грунта и устройство полок. При этом срезку ММГ допускается предусматривать только на непросадочных или малопросадочных участках при отсутствии криогенных процессов. На участках ММГ, где возможно развитие криогенных процессов, следует предусмотреть устройство полок только путем подсыпки грунта с проведением специальных мероприятий по повышению устойчивости полок.

Для обеспечения устойчивости склонов следует предусмотреть в проекте установку георешеток и геоматов, термостабилизацию грунта, дренаж и сток вод, мероприятия по максимальному сохранению растительного покрова и др.

9.6.8 Для подземных трубопроводов в зоне распространения ММГ следует применять (на основании теплотехнических расчетов) теплоизоляцию и балластировку трубопровода, термостабилизацию грунтов и другие мероприятия.

Защиту от повреждений покрытия при подземной прокладке трубопровода в ММГ обеспечивают путем устройства подсыпки и присыпки из мягкого или мелкозернистого грунта (песка), а также применения защитных покрытий. Толщина присыпки определяется проектом. Подсыпку и присыпку выполнять в соответствии с 9.3.7.

9.6.9 При прокладке промысловых трубопроводов на свайных основаниях проектом следует предусмотреть выполнение мероприятий, препятствующих пучению и просадке свай. В местах балочных переходов через ручьи, низменности, болота и др. следует предусмотреть мероприятия, направленные на обеспечение проектного положения трубопровода.

9.6.10 В местах сопряжения надземных участков трубопроводов с подземными участками (воздушные переходы, надземные компенсаторы, выходы шлейфов с куста скважин и др.) следует предусмотреть установку регулируемых опор.

9.6.11 Высоту регулируемых опор следует принимать достаточной для исключения попадания грунта на регулирующие узлы при таянии снегов, паводках, образовании оползней.

9.6.12 Необходимость устройства подземных опор на свайном основании в подземных трубопроводах, прокладываемых в районах распространения ММГ, определяется при проектировании в зависимости от возможного прогнозируемого растепления грунта.

9.6.13 При выборе трассы трубопроводов и конструктивных решений по их прокладке на ММГ следует руководствоваться требованиями, изложенными в своде правил, утвержденном Минрегионом России [12].

9.7.1 Прокладка подземных трубопроводов в районах распространения грунтов II типа просадочности должна осуществляться с учетом требований свода правил, утвержденного Минрегионом России [13].

Для грунтов I типа просадочности прокладка трубопроводов должна вестись как в непросадочных грунтах.

Примечание - Тип просадочности и величина возможной просадки грунтов определяется в соответствии с требованиями свода правил, утвержденного Минрегионом России [13].

9.7.2 При невозможности избежать возникновения просадки основания под трубопроводами при расчете трубопровода на прочность и устойчивость должны учитываться дополнительные напряжения от изгиба, вызванные просадкой основания.

9.7.3 Для уменьшения напряжения в трубопроводе при его неравномерных осадках на основании расчетов динамики теплового режима грунта в процессе эксплуатации трубопровода должны предусматриваться специальные мероприятия: устройство теплоизоляции, замена грунта, укладка трубопровода с учетом ожидаемой деформации, применение опор для фиксации положения трубопровода, применение геотекстильных материалов, охлаждение грунта или перекачиваемого продукта, прокладка по типу "труба в трубе" и др.

9.7.4 При пересечении участков пучинистых грунтов расчет "холодных" трубопроводов следует производить путем определения размеров зоны промерзания вокруг трубопровода, параметров пучения в зависимости от положения фронта промерзания и оценки прочности и устойчивости трубопровода вследствие его взаимодействия с грунтом.

9.7.5 Для уменьшения воздействия морозного пучения на трубопроводы или на их опоры следует предусмотреть замену грунта, устройство компенсационных участков, техническую мелиорацию грунтов, прокладку трубопроводов с учетом ожидаемых деформаций, применение противопучинистых устройств для обеспечения устойчивости положения трубопроводов.

9.8.1 Проектирование трубопроводов, предназначенных для прокладки в районах с сейсмичностью по шкале MSK-64 [14] свыше шести баллов для надземных и свыше восьми баллов для подземных трубопроводов, должно производиться с учетом сейсмических воздействий.

9.8.2 Сейсмостойкость трубопроводов должна обеспечиваться:

- выбором благоприятных в сейсмическом отношении участков трасс и площадок строительства;

- применением рациональных конструктивных решений и антисейсмических мероприятий;

- применением труб из сталей с повышенной пластичностью.

9.8.3 При выборе трассы трубопроводов в сейсмических районах необходимо избегать косогорные участки, участки с неустойчивыми и просадочными грунтами, территории горных выработок и активных тектонических разломов, а также участки, сейсмичность которых превышает 9 баллов.

9.8.4 При прохождении участка трассы с грунтами, резко отличающимися друг от друга сейсмическими свойствами, необходимо предусматривать возможность свободного перемещения и деформирования трубопровода.

При подземной прокладке трубопровода на таких участках рекомендуется устройство траншеи с пологими откосами и засыпка трубопровода крупнозернистым песком, торфом, установка на трубопровод сжимаемых пористых материалов (скорлуп) и т.д.

9.8.5 Пересечение трубопроводом зон активных тектонических разломов допускается под углом, близким к 90°. При этом следует применять, как правило, надземный способ прокладки.

Также возможно применение подземной прокладки. При этом необходимо соблюдать определенную (трапецеидальную) форму траншеи с пологими откосами (не менее 1:2), а также применять подсыпку и засыпку толщиной не менее 0,3 м крупнозернистым песком, торфом и т.д. Длина участка пересечения трубопроводом активного тектонического разлома принимается равной ширине разлома плюс 100 м в каждую сторону от границ разлома.

9.8.6 На границах пересечений трубопроводом зон активных тектонических разломов возможно применение конструкций для повышения гибкости трубопровода (устройство компенсаторов-упоров).

9.8.7 Для участков прокладки трубопроводов в сейсмических районах кроме обычных расчетов на прочность и устойчивость на стадии НУЭ должна быть выполнена проверка в соответствии с требованиями 12.8 для удовлетворения условиям сейсмостойкости.

9.8.8 На участках трассы, наиболее опасных в сейсмическом отношении, следует предусмотреть автоматическую систему контроля и отключения аварийных участков трубопроводов.

10.1.1 Переходы трубопроводов через водные преграды могут проектироваться одним из трех способов прокладки:

1. 1) траншейным (открытым) способом с укладкой трубопровода в подводные и береговые траншеи, разработанные землеройной техникой;

2. 2) способом ГНБ, т.е. закрытым способом путем протаскивания трубопровода в предварительно пробуренные скважины;

3. 3) надземным (воздушным) способом.

Примечания.

10.1.2 Подводные переходы трубопроводов через водные преграды должны проектироваться на основании данных гидрологических, инженерно-геологических и топографических изысканий с учетом условий эксплуатации, в районе строительства ранее построенных подводных переходов, существующих и проектируемых гидротехнических сооружений, влияющих на режим водной преграды в месте перехода, перспективных дноуглубительных и выправительных работ в заданном районе пересечения трубопроводом водной преграды, требований по охране рыбных ресурсов и окружающей среды.

10.1.3 Прокладка переходов через водные преграды трубопроводов, транспортирующих жидкие сероводородсодержащие продукты (в русловой части рек и в границах отметок зеркала озер), осуществляется в футляре, равнопрочном рабочему трубопроводу.

10.1.4 Границами подводного перехода трубопровода, определяющими длину перехода, являются:

- для многониточных переходов - участок, ограниченный запорной арматурой, установленной на берегах;

- для однониточных переходов - участок, ограниченный ГВВ не ниже отметок 10% обеспеченности.

10.1.5 Створы переходов через реки должны выбираться на прямолинейных устойчивых плесовых участках с пологими неразмываемыми берегами русла при минимальной ширине заливаемой поймы. Створ подводного перехода следует, как правило, предусматривать перпендикулярным динамической оси потока, избегая участков, сложенных скальными грунтами. Устройство переходов на перекатах траншейным способом, как правило, не допускается ввиду интенсивного заноса траншеи при строительстве.

10.1.6 При выборе створа перехода трубопровода следует руководствоваться методом оптимального проектирования с учетом гидролого-морфологических характеристик каждого водотока (водоема) и его изменений в течение срока эксплуатации подводного перехода.

При определении оптимального положения створа и профиля перехода расчет следует производить по критерию приведенных затрат с учетом требований, предъявляемых к прочности и устойчивости трубопровода и охране природы.

10.1.7 Прокладка подводных переходов должна предусматриваться с заглублением в дно пересекаемых водных преград. Величина заглубления устанавливается с учетом возможных деформаций русла и перспективных дноуглубительных работ.

Проектная отметка верха забалластированного трубопровода при проектировании подводных переходов должна назначаться на 0,5 м ниже прогнозируемого предельного профиля размыва русла рек, определяемого на основании инженерных изысканий с учетом возможных деформаций русла в течение 25 лет после окончания строительства перехода, но не менее 1 м от естественных отметок дна водоема.

При пересечении водных преград, дно которых сложено скальными породами, заглубление трубопровода должно приниматься не менее 0,5 м, от верха забалластированного трубопровода до дна водоема.

10.1.8 Переходы нефтепроводов через реки и каналы следует предусматривать, как правило, ниже по течению от мостов, промышленных предприятий, пристаней, речных вокзалов, гидротехнических сооружений, водозаборов и других аналогичных объектов, а также нерестилищ и мест массового обитания рыб.

При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается располагать переходы нефтепроводов через реки и каналы выше по течению от указанных объектов на расстояниях, приведенных в таблице 6, при этом должны разрабатываться дополнительные мероприятия, обеспечивающие надежность работы и пожарную безопасность переходов.

10.1.9 Минимальные расстояния от оси подводных переходов нефтепроводов при прокладке их ниже по течению от мостов, пристаней и других аналогичных объектов и от оси подводных переходов газопроводов до указанных объектов должны приниматься согласно данным таблицы 6 как для подземной прокладки.

10.1.10 При пересечении водных преград расстояние между параллельными подводными трубопроводами следует назначать исходя из инженерно-геологических и гидрологических условий, а также из условий производства работ по устройству подводных траншей, возможности укладки в них трубопроводов и сохранности трубопровода при аварии на параллельно проложенном.

Минимальные расстояния между осями газопроводов, заглубляемых в дно водоема с зеркалом воды в межень шириной свыше 25 м, должны быть:

- не менее 30 м для газопроводов диаметром до 1000 мм включительно;

- 50 м для газопроводов диаметром свыше 1000 мм.

Примечание - Метанолопроводы и ингибиторопроводы номинальным диаметром до DN 100 включительно допускается прокладывать на пересечениях водных преград в общих траншеях с соблюдением требований 8.5-8.6. При этом расстояние между крайними нитками трубопроводов в двух смежных траншеях должно быть не менее 5 м (при одновременном строительстве).

10.1.11 Минимальное расстояние между параллельными трубопроводами на участках переходов трубопроводов, заглубляемых в дно водоема с зеркалом воды в межень шириной до 25 м, а также прокладываемыми на пойменных участках подводного перехода, следует принимать такими же, как для линейной части трубопровода.

10.1.12 Подводные трубопроводы на переходах в границах ГВВ не ниже 1% обеспеченности должны рассчитываться против всплытия в соответствии с указаниями 14.3.

Если результаты расчета подтверждают возможность всплытия трубопровода, то следует предусмотреть:

- на русловом участке перехода - сплошные (бетонные) покрытия или специальные средства балластировки, конструкция которых должна обеспечивать надежное их крепление к трубопроводу для укладки трубопровода способом протаскивания по дну;

- на пойменных участках - одиночные средства балластировки или закрепление трубопроводов анкерными устройствами.

10.1.13 Ширину подводных траншей по дну следует назначать с учетом режима водной преграды, методов их разработки, необходимости водолазного обследования и водолазных работ рядом с уложенным трубопроводом, способа укладки и условиями прокладки кабеля данного трубопровода.

Крутизну откосов подводных траншей следует назначать в зависимости от свойств грунта.

10.1.14 Профиль трассы трубопровода следует принимать с учетом допустимого радиуса изгиба трубопровода, рельефа русла реки и расчетной деформации (предельного профиля размыва), геологического строения дна и берегов, необходимой нагрузки и способов укладки подводного трубопровода.

10.1.15 Кривые искусственного гнутья в русловой части подводных переходов допускается предусматривать в особо сложных топографических и геологических условиях. Применение сварных отводов в русловой части не допускается.

Примечание - Кривые искусственного гнутья на переходах должны располагаться за пределами прогнозируемого размыва этих участков или находиться под защитой специального крепления берегов.

10.1.16 Запорная арматура, устанавливаемая на подводных переходах трубопроводов согласно 9.2, должна размещаться на обоих берегах на отметках не ниже отметок ГВВ 10% обеспеченности и не менее чем на 0,2 м выше отметки наивысшего уровня ледохода.

10.1.17 Проектом должны предусматриваться решения по укреплению берегов в местах прокладки подводного перехода и по предотвращению стока воды вдоль трубопровода (устройство нагорных канав, глиняных перемычек, струенаправляющих дамб и т.д.).

10.1.18 При ширине водной преграды при меженном горизонте 75 м и более в местах пересечения ее трубопроводом при подземных способах прокладки (траншейный и ГНБ) должна предусматриваться резервная нитка. Для многониточных систем необходимость строительства дополнительной резервной нитки независимо от ширины водной преграды устанавливается проектом.

Примечания.

10.1.19 При проектировании подводных переходов, прокладываемых на глубине свыше 20 м из труб диаметром 1000 мм и более, должна производиться проверка устойчивости поперечного сечения трубы на действие гидростатического давления воды с учетом изгиба трубопровода.

10.1.20 Подводные переходы через реки и каналы шириной 50 м и менее допускается проектировать с учетом изгибной жесткости труб, обеспечивая закрепления перехода против всплытия на береговых неразмываемых участках установкой средств балластировки и закрепления.

10.1.21 На обоих берегах судоходных и лесосплавных рек и каналов при пересечении их трубопроводами должны предусматриваться сигнальные знаки согласно правилам, утвержденным Минтопэнерго России и Госгортехнадзором России (в настоящее время Ростехнадзор) [15], и правилам, утвержденным Минтрансом России [16].

10.1.22 При пересечении водных преград шириной зеркала воды в межень до 1000 м, пересечении водопропускных и водонакопительных каналов, а также в зонах распространения ММГ предпочтительным является способ ГНБ при условии отсутствия на дне преграды следующих геологических структур:

- гравийно-галечных грунтов (гравия и гальки 30%);

- грунтов с включением валунов и булыжника;

- материковой прочной скалы (доломиты, базальт, диабаз, гранит и т.д.);

- карстообразующих пород (без предусмотренных проектом мероприятий по исключению или стабилизации карстообразования в зоне пород, примыкающих к проложенному ГНБ трубопроводу).

10.1.23 Проектные отметки верха трубопровода на переходе с использованием ГНБ должны быть более чем на 2 м ниже прогнозного предельного профиля деформации русла и берегов.

10.1.24 При сооружении переходов "труба в трубе" сооружение резервной нитки не требуется.

10.2.1 Типы болот принимаются в зависимости от характера передвижения по ним строительной техники:

10.2.2 На болотах и заболоченных участках должна предусматриваться подземная прокладка трубопроводов непосредственно в торфяном слое или на минеральном основании.

Как исключение при соответствующем обосновании допускается укладка трубопроводов на поверхности болота в теле насыпи (наземная прокладка) или на опорах (надземная прокладка). При этом должна быть обеспечена прочность трубопровода, общая устойчивость его в продольном направлении и против всплытия, а также защита от теплового воздействия в случае разрыва одной из ниток (при параллельной прокладке трубопроводов).

10.2.3 При соответствующем обосновании при подземной прокладке трубопроводов через болота II и III типов длиной свыше 500 м допускается предусматривать прокладку резервной нитки.

10.2.4 Прокладку трубопроводов на болотах следует предусматривать, как правило, прямолинейной с минимальным числом поворотов.

В местах поворота должны применяться отводы радиусом, допускающим пропуск ВТУ, а также упругий изгиб трубопроводов. Если необходимо, следует устанавливать компенсаторы в начале и конце перехода через болото. Надземную прокладку на болотах следует предусматривать в соответствии с требованиями, изложенными в 9.5.

10.2.5 Участки трубопроводов, прокладываемые в подводной траншее через болота или заливаемые поймы, а также в обводненных районах должны быть рассчитаны против всплытия (на устойчивость положения). Для обеспечения устойчивости положения следует предусматривать средства балластировки и закрепления.

10.2.6 При закреплении трубопровода анкерными устройствами лопасть анкера должна находиться в грунтах, обеспечивающих надежное закрепление анкера.

10.3.1 Переходы трубопроводов через железные и автомобильные дороги должны предусматриваться в местах прохождения дорог по насыпям либо в местах с нулевыми отметками и в исключительных случаях при соответствующем обосновании в выемках дорог.

Прокладка трубопровода через тело насыпи не допускается.

10.3.2 Угол пересечения трубопровода с железными и категорированными автомобильными дорогами должен быть, как правило, 90°, но не менее 60°. При соответствующем обосновании пересечение с автомобильными дорогами общего пользования и подъездными дорогами к промышленным предприятиям категорий IV, V, а также с внутренними автомобильными дорогами промышленных предприятий и организаций категорий III-в, IV-в, III-к, IV-к допускается снижение минимального значения угла до 35°.

10.3.3 Участки трубопроводов на переходах через железные дороги общей сети, подъездные железные дороги промышленных предприятий и автомобильные дороги должны прокладываться следующими способами:

- открытым (траншейным);

- методом продавливания;

- методом горизонтального бурения;

- микротоннелированием;

- методом горизонтально-направленного бурения (ГНБ).

Первые три из указанных способов переходов трубопроводов через железные и автомобильные дороги должны выполняться с устройством защитных футляров (кожухов) из стальных труб.

10.3.4 Участки трубопроводов, прокладываемых на переходах через подъездные железные дороги промышленных предприятий и автомобильные дороги всех категорий с усовершенствованным покрытием капитального и облегченного типов, могут прокладываться в защитном футляре из стальных труб с устройством теплоизоляции между трубопроводом и футляром на участках транспортирования продукта с положительной температурой в районах распространения ММГ. Необходимость устройства теплоизоляции должна быть обусловлена теплотехническим расчетом.

Примечание - На участках, указанных в 10.3.4, допускается прокладка без устройства защитного футляра на участках транспортирования продукта с отрицательной температурой и в районах распространения ММГ из-за возможности попадания воды в межтрубное пространство и замерзания ее.

10.3.5 Категории участков переходов трубопроводов через железные и автомобильные дороги следует принимать в соответствии с таблицами 4 и 5.

10.3.6 Для участков переходов трубопроводов, выполняемых с устройством защитных футляров из стальных труб или прокладываемых методом микротоннелирования, внутренний диаметр футляра или тоннеля должен определяться из условия производства работ и конструкции переходов и должен быть больше наружного диаметра трубопровода не менее чем на 200 мм.

Требования к материалу стальных труб футляров должны соответствовать своду правил, утвержденному Минрегионом России [17], как к стальным конструкциям общего назначения.

Толщину стенки стальной трубы футляра следует принимать не менее 1/70 DN, но не менее 10 мм.

Концы футляра должны выводиться на расстояние:

- при прокладке трубопровода через железные дороги от осей крайних путей - 50 м, но не менее 5 м от подошвы откоса насыпи и 3 м от бровки откоса выемки; от крайнего водоотводного сооружения земляного полотна (кювета, нагорной канавы, резерва) - 3 м;

- при прокладке трубопровода через автомобильные дороги - от бровки земляного полотна - 25 м, но не менее 2 м от подошвы насыпи.

Концы футляров, устанавливаемые на участках переходов нефтепроводов, нефтегазопроводов, конденсатопроводов и трубопроводов систем заводнения через автомобильные дороги III, IV, V, III-в, IV-в, III-к, IV-к категорий, должны выводиться на 5 м от бровки земляного полотна.

10.3.7 Прокладка кабеля связи на участках его перехода трубопровода через железные и автомобильные дороги должна производиться в отдельной трубе. Возможна раздельная прокладка кабеля связи с трубопроводом или совместно с трубопроводом. В последнем случае кабель связи или крепится к футляру трубопровода с наружной стороны, или помещается в защитном футляре.

10.3.8 На подземных переходах трубопроводов через железные и автомобильные дороги концы защитных футляров должны иметь уплотнения из диэлектрического материала.

На одном из концов футляра или тоннеля следует предусматривать вытяжную свечу на расстоянии по горизонтали, не менее:

- для железных дорог - от подошвы откоса насыпи или бровки откоса выемки, а при наличии водоотводных сооружений - от крайнего водоотводного сооружения - 50 м;

- для автомобильных дорог - от подошвы земляного полотна - 25 м.

- высота вытяжной свечи от уровня земли должна быть не менее 5 м.

10.3.9 Заглубление участков переходов трубопроводов

10.3.10 Для участков переходов трубопроводов через железные дороги промышленных предприятий и автомобильные дороги с усовершенствованным покрытием капитального и облегченного типов, выполняемых без устройства защитных футляров, следует на расстоянии не менее 15 м в обе стороны от подошвы насыпи или бровки земляного полотна дороги предусмотреть защиту трубопровода от падения транспортных средств одним из двух способов:

- увеличения заглубления трубопровода (не менее 1,7 м до верха трубопровода);

- укладкой железобетонных плит над трубопроводом.

Кроме того, следует уложить железобетонные плиты по верху автомобильной дороги на длине по 10 м в каждую сторону от оси трубопровода.

Примечание - В поперечном направлении ширину полосы, защищаемой железобетонными плитами, следует принять не менее 3 DN. На этих участках бетонные плиты следует уложить на глубине 0,5 м и засыпать грунтом до уровня верха траншеи.

10.3.11 Расстояние между параллельными трубопроводами на участках их переходов под железными и автомобильными дорогами следует назначать исходя из грунтовых условий и условий производства работ, но во всех случаях это расстояние должно быть не менее расстояний, принятых при подземной прокладке трубопроводов.

10.3.12 Пересечение трубопроводов с рельсовыми путями электрифицированного транспорта под стрелками и крестовинами, а также в местах присоединения к рельсам отсасывающих кабелей не допускается.

10.3.13 Минимальное расстояние по горизонтали в свету от подземного трубопровода в местах его перехода через железные дороги общей сети должно приниматься, м:

- до стрелок и крестовин железнодорожного пути и мест присоединения отсасывающих кабелей к рельсам электрифицированных железных дорог - 20;

- до труб, тоннелей и других искусственных сооружений на железных дорогах - 30 (для газопроводов - 100).

10.3.14 Положение трубопровода в футляре должно быть зафиксировано по всей длине перехода опорно-центрирующими устройствами с диэлектрическим покрытием, обеспечивающими сохранность изоляционного покрытия труб.

10.3.15 При прокладке в футляре трубопровода с положительной температурой транспортируемого продукта в районе распространения ММГ необходимо предусматривать мероприятия, исключающие растепление грунта (теплоизоляция футляра, устройство двух вытяжных свечей, термостабилизаторы и др.).

10.3.16 Прокладку методом микротоннелирования следует применять на переходах, на которые распространяются ограничения по применению способа ГНБ.

10.3.17 При проектировании и строительстве переходов трубопроводов методом микротоннелирования следует избегать участков пересечений активных тектонических разломов.

10.3.18 На переходах через автомобильные и железные дороги трубопроводов, транспортирующих сероводородсодержащие жидкости, следует предусматривать герметичную закрытую дренажную систему для полного слива этих жидкостей.

10.3.19 На промысловых автодорогах, обеспечивающих производственные связи между месторождениями, а также на дорогах внутри месторождения, при невозможности подземного способа прокладки трубопроводов из-за сложности обеспечения необходимого температурного режима системы "трубопровод-грунт" возможно применение варианта пересечения в виде мостового перехода автодороги через эстакады трубопроводов с учетом их прокладки в защитном футляре. При этом зазор между низом пролетного строения и верхней точкой эстакады должен быть не менее 0,50 м, расстояние до опор мостового перехода от опор эстакады должно составлять не менее 3,00 м.

12.1.1 При определении напряжений и в расчетах трубопроводов на прочность и устойчивость необходимо принимать следующие значения физических характеристик материала труб и соединительных деталей (в упругой области работы материала труб):

- модуль упругости равным 206000 МПа;

- коэффициент Пуассона равным 0,3;

- коэффициент линейного расширения равным 1,2·10 (°С).

12.1.2 При анализе НДС подземного трубопровода в процессе его укладки и эксплуатации следует учитывать упруго-пластические свойства материала труб. В этом случае модуль деформации и коэффициент поперечной деформации следует определять в соответствии с диаграммой деформирования материала труб в зависимости от уровня эквивалентных напряжений (интенсивности напряжений).

12.1.3 Значения нормативных сопротивлений материала труб и сварных соединений - нормативного предела текучести и нормативного предела прочности (временного сопротивления) стали - следует принимать по указанным в проекте стандартам и ТУ на трубы и соединительные детали.

12.1.4 При определении расчетных сопротивлений в настоящем стандарте используется система коэффициентов надежности согласно ГОСТ Р 54257.

12.1.5 Расчетные сопротивления растяжению (сжатию) по прочности и по текучести материала труб для трубопроводов, транспортирующих продукты, не содержащие сероводорода, следует определять по формулам:

;                                              (12.1)

     
,                                             (12.2)

где - коэффициент условий работы трубопровода;

- коэффициент надежности по материалу труб при расчете по прочности;

- коэффициент надежности по материалу труб при расчете по текучести;

- коэффициент надежности по ответственности трубопровода;

- нормативное сопротивление материала труб и сварных соединений - нормативный предел прочности (временное сопротивление), МПа;

- нормативное сопротивление материала труб и сварных соединений - нормативный предел текучести, МПа;

12.1.6 Коэффициент надежности по ответственности трубопровода следует принимать равным 1,10.

12.1.7 Коэффициент надежности по материалу труб при расчете по прочности следует принимать в зависимости от характеристик труб согласно данным таблицы 12.

Таблица 12 - Значения коэффициента надежности по материалу труб

12.1.8 Коэффициент надежности по материалу труб при расчете по текучести следует принимать равным 1,15.

12.1.9 Значения коэффициента условий работы для трубопроводов, транспортирующих продукты, не содержащие сероводорода, следует принимать в зависимости от категории участка согласно данным таблицы 13.

Таблица 13 - Значения коэффициента условий работы трубопровода (для трубопроводов, транспортирующих продукты, не содержащие сероводорода)

12.1.10 Расчетное сопротивление растяжению (сжатию) по текучести материала труб для трубопроводов, транспортирующих сероводородсодержащие продукты, следует определять по формуле

,                                               (12.3)

где - коэффициент условий работы для трубопроводов, транспортирующих сероводородсодержащие продукты.

12.1.11 Значения коэффициентов условий работы трубопровода для трубопроводов, транспортирующих сероводородсодержащие продукты, следует принимать в зависимости от категории участка трубопровода и содержания сероводорода согласно данным таблицы 14.

Таблица 14 - Значения коэффициента условий работы трубопровода для трубопроводов, транспортирующих сероводородсодержащие продукты

12.2.1 Трубопроводы, транспортирующие продукты, не содержащие сероводорода

12.2.2 Трубопроводы, транспортирующие сероводородсодержащие продукты

12.2.3 Определение толщин стенок СДТ

12.3.1 Расчет трубопровода на прочность состоит в выполнении следующих проверок:

- кольцевых напряжений;

- продольных напряжений;

- эквивалентных напряжений.

12.3.2 Поверочный расчет трубопровода на прочность следует производить после выбора его основных размеров с учетом всех нагрузок и воздействий для всех расчетных случаев.

12.3.3 Определение усилий от нагрузок и воздействий, возникающих в отдельных элементах трубопроводов, необходимо производить методами строительной механики расчета статически неопределимых стержневых систем.

12.3.4 Расчетная схема трубопровода должна отражать действительные условия его работы, а метод расчета - учитывать возможность использования компьютерных программ.

12.3.5 В качестве расчетной схемы трубопровода следует рассматривать статически неопределимые плоские или пространственные, простые или разветвленные стержневые системы переменной жесткости с учетом взаимодействия трубопровода с опорными устройствами и окружающей средой (при укладке непосредственно в грунт). При этом коэффициенты повышения гибкости отводов и тройниковых соединений определяются в соответствии с 12.4.

Примечание - В расчетной схеме трубопровода электроизолирующие вставки следует рассматривать как неравнопрочные элементы.

12.3.6 Арматуру, расположенную на трубопроводе (краны, обратные клапаны и т.д.), следует рассматривать в расчетной схеме как твердое недеформируемое тело.

12.3.7 Условие прочности для кольцевых напряжений выполняется, если кольцевое напряжение , МПа, вычисляемое по формуле

,                                                              (12.9)

где - кольцевое напряжение от внутреннего давления;

- рабочее давление, МПа;

- коэффициент надежности по нагрузке (внутреннему давлению);

D - наружный диаметр трубы, мм;

- толщина стенки трубы номинальная, мм, удовлетворяет условиям:

- для трубопроводов, транспортирующих продукты, не содержащие сероводорода

;                                                    (12.10)

- для трубопроводов, транспортирующих сероводородсодержащие продукты

,                                                      (12.11)

где - расчетное сопротивление растяжению (сжатию) по прочности, МПа;

- расчетное сопротивление растяжению (сжатию) по текучести, МПа;

- расчетное сопротивление растяжению (сжатию) по текучести материала труб для трубопроводов, транспортирующих сероводородсодержащие продукты.

12.3.8 Проверку условий прочности для продольных и эквивалентных напряжений следует выполнять по формулам:

, если ;                                          (12.12)

     
, если ;                                         (12.13)

где - продольное напряжение, МПа;

- эквивалентное напряжение по теории Мизеса, МПа;

- нормативный предел текучести материала труб, МПа;

, - расчетные коэффициенты для проверки соответственно продольных и эквивалентных напряжений, принимаемые в зависимости от стадии "жизни" трубопровода в соответствии с данными таблицы 16.

Таблица 16 - Значения расчетных коэффициентов для проверки продольных и эквивалентных напряжений

12.3.9 Эквивалентное напряжение, соответствующее теории Мизеса , МПа, следует вычислять по формуле

,                                                (12.14)

где - кольцевое напряжение от внутреннего давления, МПа, определяемое по формуле (12.9);

- продольное напряжение, МПа.

Соответствующая эквивалентному напряжению (12.14) эквивалентная деформация вычисляется по формуле

; ,                                   (12.15)

где - деформация, определяемая по диаграмме "напряжения - деформации" при одноосном растяжении в зависимости от величины напряжения;

- напряжение при одноосном растяжении, равное по величине эквивалентному напряжению, МПа;

- коэффициент Пуассона материала труб;

- модуль упругости материала труб, МПа.

12.3.10 Продольные напряжения в подземных и наземных (в насыпи) трубопроводах следует определять с учетом упругопластической работы материала труб. Расчетная схема участка трубопровода должна отражать условия работы трубопровода и взаимодействие его с грунтом. Для надземных трубопроводов продольные напряжения следует определять по правилам строительной механики стержневых статически неопределимых систем с дополнительным учетом напряжений, вызванных действием внутреннего давления.

12.3.11 Продольные напряжения , МПа, для подземных и наземных (в насыпи) трубопроводов при отсутствии продольных и поперечных перемещений вычисляют по формуле

,                                        (12.16)

где - коэффициент поперечной деформации материала труб (переменный);

- кольцевое напряжение, МПа;

Е - модуль деформации материала труб (переменный), МПа;

D - наружный диаметр трубы, номинальный, м;

R - радиус упругого изгиба, м;

- коэффициент линейного температурного расширения, (°С);

- температурный перепад, °С.

Примечание - Температурный перепад в металле стенок труб следует принимать равным разнице между максимально или минимально возможной температурой стенок в процессе эксплуатации и наименьшей или наибольшей температурой, при которой фиксируется расчетная схема трубопровода (свариваются захлесты, привариваются компенсаторы, производится засыпка трубопровода и т.п., т.е. когда фиксируется статически неопределимая система). Минимальная температура стенок трубопровода принимается на основании прогноза с учетом времени строительства трубопровода. Максимальная температура принимается на основании теплотехнического расчета для эксплуатируемого трубопровода.

12.3.12 Модуль деформации Е и коэффициент поперечной деформации материала труб следует определять в зависимости от действующих в конкретной элементарной площадке сечения трубопровода эквивалентных напряжений и деформаций с учетом диаграммы деформирования материала труб.

12.3.13 При проверке продольных и эквивалентных напряжений следует учитывать функциональные и природные нагрузки. Для стадии строительства учитываются также строительные нагрузки, при этом из функциональных следует учитывать только весовые нагрузки.

12.3.14 Для трубопроводов, прокладываемых в районах горных выработок, дополнительные продольные осевые растягивающие напряжения , МПа, вызываемые горизонтальными деформациями грунта от горных выработок, вычисляются по формуле

,                                                       (12.17)

где - модуль упругости материала труб, МПа;

- максимальные перемещения трубопровода на участке, вызываемые сдвижением грунта, м, вычисляются по формуле

,                                   (12.18)

где - длина участка деформации трубопровода с учетом его работы за пределами мульды сдвижения, м;

- сдвиг земной поверхности в полумульде, определяющей деформацию трубопровода, м, и вычисляемый по формуле

,                                       (12.19)

     
,

где - предельное сопротивление грунта продольным перемещениям трубопровода, МПа;

- длина участка однозначных деформаций земной поверхности в полумульде сдвижения, пересекаемого трубопроводом, м;

- коэффициент, учитывающий соотношение зон деформаций грунта и трубопровода в полумульде;

- максимальное сдвижение земной поверхности в полумульде, пересекаемой трубопроводом, м;

- толщина стенки трубопровода, номинальная, м;

- перемещение, соответствующее наступлению предельного значения , м.

12.3.15 Трубопроводы, прокладываемые в ММГ при использовании их по II принципу, когда ММГ основания используются в оттаянном или оттаивающем состоянии (с их предварительным оттаиванием на расчетную глубину до начала возведения сооружения или с допущением их оттаивания в период эксплуатации сооружения), необходимо рассчитывать на просадки и пучения.

12.4.1 При проверке прочности отводов необходимо учитывать продольные напряжения от действия внутреннего давления, а также от изменения длины трубопровода под действием внутреннего давления продукта и от изменения температуры стенок труб и изгиба при компенсации продольных деформаций.

12.4.2 При определении жесткости и напряженного состояния отводов следует учитывать условия их сопряжения с трубой и влияние внутреннего давления.

12.4.3 При расчете трубопровода жесткость участков на длине отводов , МН·м, должна вычисляться по формуле

,                                        (12.20)

где - изгибная жесткость сечения отвода, МН·м;

- коэффициент повышения гибкости отвода.

12.4.4 Значения коэффициента повышения гибкости отводов следует вычислять в зависимости от центрального угла отвода и коэффициента гибкости длинных отводов:

- при 0 < 45° следует вычислять по формуле

;                                             (12.21)

- при 45° следует вычислять по формуле

. ,                                       (12.22)

где - коэффициент гибкости длинных отводов, который следует определять с учетом действия внутреннего давления;

- параметр перемещений срединной поверхности отвода.

Радиус средней линии сечения отвода r , м, следует вычислять по формуле

r = (D- )l2,                                                            (12.23)

где D - диаметр отвода наружный, м;

- номинальная толщина стенки отвода, м.

12.4.5 Входящий в формулу (12.22) параметр перемещений а также другие параметры перемещений , необходимые для определения коэффициента увеличения напряжений в отводах, находятся на основании следующих рекуррентных формул:

                                              (12.24)

12.4.6 В формулы (12.24) входят вспомогательные коэффициенты , которые вычисляют по формулам, в которые входит параметр кривизны отвода и параметр внутреннего давления р *:

                   (12.25)

     
,                                            (12.26)

     
,                                        (12.27)

где - давление расчетное, МПа;

- модуль упругости материала отвода, МПа;

- коэффициент Пуассона материала отвода.

12.4.7 Коэффициент гибкости тройниковых соединений следует принимать равным единице.

12.4.8 При расчете на прочность отводов расчетный момент М, МН·м, вычисляется в зависимости от изгибающих моментов в двух взаимно перпендикулярных плоскостях и от коэффициента увеличения продольных напряжений по формуле

,                                           (12.28)

где - коэффициент увеличения напряжений;

- изгибающий момент, действующий в плоскости отвода, МН·м;

- изгибающий момент, действующий из плоскости отвода, МН·м.

12.4.9 Коэффициент увеличения напряжений в отводах т следует вычислять в зависимости от центрального угла отвода :

- при 0 < 45° коэффициент увеличения напряжений следует вычислять по формуле

;                                               (12.29)

- при > 45° коэффициент увеличения напряжений следует вычислять по формуле

,                                                        (12.30)

где - коэффициент увеличения напряжений в длинных отводах.

12.4.10 Коэффициент увеличения напряжений в длинных отводах следует определять с учетом действия внутреннего давления по формуле

,                                            (12.31)

где - коэффициент гибкости принимается по формуле (12.22);

- значения параметров перемещений по формулам (12.24).

12.4.11 Результирующий изгибающий момент М, МН·м, действующий на ответвление тройника, следует вычислять по формуле

,                                     (12.32)

где - изгибающий момент на ответвление тройника, действующий в плоскости тройника, МН·м;

- изгибающий момент на ответвление тройника, действующий из плоскости тройника, МН·м;

, - коэффициенты увеличения напряжений при изгибе, соответственно в плоскости и из плоскости тройника, вычисляемые по формулам:

; ;                                    (12.33)

     
,                                                 (12.34)

где d, D - соответственно диаметры наружного ответвления и магистрали тройника, м.

12.4.12 Входящий в формулу (12.33) безразмерный параметр тройника h следует вычислять:

- для ТС без усиливающих элементов по формуле

;                                                              (12.35)

- для ТШ и ТШС по формулам:

;                                                (12.36)

     
,                                                  (12.37)

где D - диаметр наружный основной трубы (магистрали) тройника, м;

- номинальная толщина стенки магистрали тройника, м;

- радиус закругления наружной поверхности сечения тройника в продольной плоскости симметрии, м.

12.5.1 Общую устойчивость участка трубопровода следует проверять в плоскости наименьшей жесткости системы. Общая устойчивость участка трубопровода выполняется в случае, если удовлетворяется условие

,                                                              (12.38)

где S - эквивалентное продольное усилие в сечении трубопровода, МН;

- критическое продольное усилие, которое определяется с учетом радиуса кривизны оси, высоты засыпки, свойств грунта, балластировки и закрепления анкерами, возможного обводнения, МН;

- коэффициент запаса общей устойчивости, принимаемый равным:

-1,10 - для участков трубопроводов категории Н;

-1,30 - для участков трубопроводов категорий С и В.

12.5.2 Общую устойчивость следует проверять для криволинейных участков в плоскости изгиба трубопровода. Общую устойчивость на прямолинейных участках подземных участков следует проверять в вертикальной плоскости с радиусом начальной кривизны 5000 м.

12.5.3 Эквивалентное продольное осевое усилие в сечении трубопровода S следует определять с учетом нагрузок и воздействий, продольных и поперечных перемещений трубопровода в соответствии с правилами строительной механики.

Для прямолинейных участков трубопроводов и участков, выполненных упругим изгибом, при отсутствии компенсации продольных деформаций, просадок и пучения грунта эквивалентное продольное усилие в сечении трубопровода S , МН, вычисляется по формуле

,                                (12.39)

где - коэффициент линейного расширения материала труб, (°С);

- модуль упругости материала труб, МПа;

- температурный перепад, °С;

- коэффициент Пуассона материала труб;

- площадь поперечного сечения трубы (стали), м;

- площадь поперечного сечения трубопровода "в свету", м;

р - рабочее давление, МПа;

- коэффициент надежности по внутреннему давлению.

12.5.4 Для приближенной оценки общей устойчивости участка трубопровода может быть использован порядок расчета, приведенный в 12.5.5-12.5.9.

12.5.5 Значение критического продольного усилия , МН, следует вычислять по формуле

,                                                   (12.40)

где q* - предельное погонное сопротивление перемещениям трубопровода вверх, МН/м;

- расчетный радиус кривизны оси трубопровода, м.

12.5.6 Предельное сопротивление перемещениям трубопровода вверх q*, МН/м, вычисляется по формуле

,                                                         (12.41)

где w - погонный вес трубопровода, МН/м;

q - предельная несущая способность грунта при выпучивании трубопровода, МН/м.

Предельная несущая способность грунта при выпучивании трубопровода q должна вычисляться:

- для песчаных и других несвязных грунтов по формуле

;                                 (12.42)

- для глинистых и других связных грунтов по формулам:

,                                           (12.43)

     
,                                      (12.44)

где - расчетный удельный вес грунта засыпки, МН/м;

Н - глубина засыпки от поверхности грунта до верха трубы, м;

D - диаметр наружный трубопровода, м;

- коэффициент учета высоты засыпки для песчаных грунтов определяется экспериментальным способом; если отсутствуют надежные данные, то следует принимать равным 0,5 для плотных грунтов и 0,1 для слабонесущих грунтов;

- коэффициент учета высоты засыпки для глинистых грунтов;

с - сцепление грунта засыпки (репрезентативное, характерное), МПа.

12.5.7 Для вертикальных углов поворота выпуклостью вверх, образованных в результате упругого изгиба с радиусом кривизны , расчетный радиус кривизны принимается равным

.                                                   (12.45)

Допускается упругий изгиб, удовлетворяющий условию

1000·D .                                              (12.46)

При более крутых поворотах трассы следует использовать вставки холодного гнутья и заводские отводы с радиусом кривизны оси, удовлетворяющему условию

R 5D.                                                     (12.47)

12.5.8 Прямолинейные участки трубопровода рассматриваются как изогнутые (выпуклостью вверх), для них расчетный радиус кривизны принимается равным 5000 м.

12.5.9 Для вертикальных углов поворота трассы, образованных с помощью вставок холодного гнутья и заводских отводов, расчетный радиус кривизны подземного трубопровода определяется в зависимости от конструктивной схемы угла поворота трассы, приведенной в приложении В.

12.5.10 Если условие общей устойчивости участка трубопровода (12.38) не соблюдается, то необходимо выполнить одно или несколько следующих мероприятий:

- увеличить глубину засыпки грунтом;

- изменить схему выполнения угла поворота трассы;

- применить балластировку (закрепление) участка трубопровода;

- применить закрепление участка трубопровода анкерными устройствами.

12.5.11 Методика оценки устойчивости формы поперечных сечений трубопровода (местной устойчивости стенки трубы) приведена в приложении Д.

12.6.1 Под устойчивостью положения (против всплытия) подразумевается обеспечение проектного положения участков трубопроводов, прокладываемых на обводненных отрезках трассы и подверженных воздействию выталкивающих сил. Устойчивость положения трубопровода обеспечивается в случае соблюдения неравенства

,                                                   (12.48)

где - суммарная расчетная нагрузка на единицу длины трубопровода, действующая вверх, включая упругий отпор при прокладке свободным изгибом, МН;

- суммарная расчетная нагрузка на единицу длины трубопровода, действующая вниз, включая собственный вес трубопровода, МН;

- коэффициент запаса устойчивости положения трубопровода, принимаемый равным для участков прокладки трубопровода (по отношению к русловой части рек и водоемов):

- через болота, поймы, водоемы при отсутствии течения, обводненные и заливаемые участки в пределах ГВВ 1% обеспеченности - 1,05;

- русловых через реки шириной до 200 м по среднему меженному уровню, включая прибрежные участки в границах производства подводно-технических работ - 1,10;

- через реки и водохранилища шириной свыше 200 м, а также горные реки - 1,15.

12.6.2 Для определения интенсивности балластировки (вес на воздухе ) при обеспечении устойчивости положения в частном случае укладки трубопровода свободным изгибом и его равномерной по длине пригрузки следует использовать зависимость

,                     (12.49)

где - коэффициент запаса по нагрузке, принимаемый равным:

- для железобетонных средств балластировки - 0,9;

- для чугунных средств балластировки - 1,0;

- погонная выталкивающая сила воды, действующая на трубопровод, МН/м;

- интенсивность нагрузки от упругого отпора при свободном изгибе, МН/м;

- погонная нагрузка от веса трубы, МН/м;

- погонная нагрузка от веса продукта, МН/м;

- плотность материала средства балластировки, кг/м;

- плотность воды, принимаемая поданным изысканий, кг/м.

12.6.3 При определении расчетной интенсивности нагрузки от упругого отпора при свободном изгибе следует учитывать знак кривизны оси изогнутого участка - выпуклость или вогнутость:

- для выпуклых кривых по формуле

;                                                 (12.50)

- для вогнутых кривых по формуле

,                                                 (12.51)

где - модуль упругости материала трубы, МПа;

- момент инерции сечения трубопровода на рассматриваемом участке, м;

- угол поворота оси трубопровода, радиан;

- радиус кривизны упругого изгиба, м.

12.6.4 Для случая применения обетонированнных труб при отсутствии нагрузки от упругого отпора при свободном изгибе толщину слоя обетонирования , м, следует определять, используя следующие зависимости

,                                              (12.52)

     
,                                 (12.53)

     
,                                                  (12.54)

     
,                                                  (12.55)

     
,                                                     (12.56)

где - диаметр наружный обетонированной трубы (с учетом толщины слоя обетонирования), м;

D - диаметр наружный трубы, м;

- диаметр внутренний трубы, м;

- диаметр наружный трубы с учетом изоляционного слоя, м;

- толщина изоляционного слоя, м;

- толщина стенки трубы номинальная, м;

; ; . - плотности соответственно стали, бетона, материала изоляционного слоя, воды, кг/м;

- коэффициент запаса устойчивости положения трубопровода, принимаемый по 12.6.1.

12.6.5 Вес грунта засыпки при расчете балластировки трубопроводов на русловых участках переходов через реки и водохранилища не учитывается. При проверке общей устойчивости трубопровода как сжатого стержня допускается учитывать вес грунта засыпки толщиной 1,0 м при обязательном соблюдении требований в части заглубления трубопровода в дно не менее 1 м.

12.6.6 Расчетная несущая способность анкерного устройства , МН, вычисляется по формуле

,                                        (12.57)

где z - количество анкеров в одном анкерном устройстве;

- коэффициент, зависящий от количества анкеров в устройстве и относительного размера анкера, принимаемый равным:

                                      (12.58)

где D - наружный диаметр трубопровода, м;

- максимальный линейный размер габарита проекции одного анкера на горизонтальную плоскость, м.

Расчетная несущая способность анкера , МН, по грунту основания вычисляется по формуле

,                                                     (12.59)

где - несущая способность анкера, МН, определяемая расчетом или по результатам полевых испытаний;

- коэффициент запаса по несущей способности анкера, принимаемый равным 2,2.

12.7.1 Надземные трубопроводы могут представлять собой следующие конструкции:

- балочные;

- шпренгельные;

- арочные;

- висячие;

- вантовые;

- мостовые фермы.

12.7.2 Надземные (открытые) трубопроводы следует проверять на прочность, общую устойчивость и выносливость (при колебаниях в ветровом потоке).

12.7.3 Надземные трубопроводы должны проектироваться с учетом возможного пропуска по ним ВТУ, а также заполнения водой при гидравлических испытаниях.

12.7.4 Продольные усилия, изгибающие и крутящие моменты в надземных трубопроводах различных систем прокладки (балочных, шпренгельных, вантовых, висячих, арочных и др.) следует определять в соответствии с общими правилами строительной механики. При этом трубопровод рассматривается как стержень (прямолинейный или криволинейный).

При наличии изгибающих моментов в вертикальной и горизонтальной плоскостях расчет следует производить по их равнодействующей. В расчетах необходимо учитывать геометрическую нелинейность системы.

12.7.5 При определении продольных усилий и изгибающих моментов в надземных трубопроводах следует учитывать изменения расчетной схемы в зависимости от метода монтажа трубопровода. Изгибающие моменты в бескомпенсаторных переходах трубопроводов необходимо определять с учетом продольно-поперечного изгиба. Расчет надземных трубопроводов должен производиться с учетом перемещений трубопровода на примыкающих подземных участках трубопроводов.

12.7.6 Балочные системы надземных трубопроводов должны рассчитываться с учетом трения на опорах, при этом принимается меньшее или большее из возможных значений коэффициента трения в зависимости от того, что опаснее для данного расчетного случая.

12.7.7 Трубопроводы балочных, шпренгельных, арочных и висячих систем с воспринимаемым трубопроводом распором должны быть рассчитаны на общую устойчивость в плоскости наименьшей жесткости системы.

12.7.8 Расчетные величины продольных перемещений надземных участков трубопровода следует определять от максимального повышения температуры стенок труб (положительного расчетного температурного перепада) и внутреннего давления (удлинение трубопровода), а также от наибольшего понижения температуры стенок труб (отрицательного температурного перепада) при отсутствии внутреннего давления в трубопроводе (укорочение трубопровода).

12.7.9 С целью уменьшения размеров компенсаторов рекомендуется применять предварительную их растяжку или сжатие, при этом на чертежах должны указываться величины растяжки или сжатия в зависимости от температуры воздуха, при которой производится сварка замыкающих стыков.

12.7.10 Оценку общей устойчивости надземных участков трубопроводов следует выполнять в соответствии с правилами строительной механики для стержневых систем.

12.7.11 Пролет надземного балочного многопролетного участка трубопровода должен удовлетворять условиям статической прочности и аэродинамической устойчивости (условию отсутствия резонансных колебаний трубопровода в ветровом потоке).

12.7.12 Пролет надземного трубопровода следует определять для стадии его эксплуатации. В случае гидростатических испытаний трубопровода необходимо определить пролет для стадии испытаний или предусмотреть монтаж дополнительных временных опор на период испытаний.

12.7.13 Пролет надземного балочного многопролетного участка трубопровода должен приниматься как меньшее из двух значений пролета:

- из условия статической прочности ;

- из условия аэродинамической устойчивости

.                                            (12.60)

12.7.14 Определение пролета из условия статической прочности

12.7.15 Определение пролета из условий аэродинамической устойчивости

12.7.16 Требования к расчету опор трубопроводов

12.8.1 Участки трубопроводов, прокладываемые в сейсмических районах, указанных в 9.8.1, должны быть проверены расчетом на прочность и работоспособность в соответствии с требованиями настоящего раздела и с учетом сейсмических воздействий согласно своду правил, утвержденному Минрегионом России [20].

12.8.2 Сейсмическая опасность зоны прокладки трубопровода предварительно оценивается по картам ОСР-97 [21]. Интенсивность возможного землетрясения следует оценивать по шкале MSK-64 [14]. Окончательная оценка сейсмической опасности зоны прокладки трубопровода должна быть выполнена на основании сейсмического микрорайонирования зоны прокладки трубопровода.

12.8.3 Участки подземных трубопроводов, прокладываемые в сейсмических районах, подразделяются на две категории:

- участки повышенной сейсмической опасности - участки с сейсмичностью свыше 8 баллов до 9 баллов включительно;

- участки особой сейсмической опасности - участки пересечения активных тектонических разломов.

12.8.4 Участки повышенной сейсмической опасности

12.8.5 Участки особой сейсмической опасности

14.1.1 Трубы и СДТ, применяемые для строительства промысловых трубопроводов, область применения которых указана в разделе 1, должны соответствовать требованиям национальных и международных стандартов на трубы и СДТ, а также иных нормативных документов, утвержденных в установленном порядке.

14.1.2 Для строительства трубопроводов должны применяться:

- трубы стальные бесшовные;

- трубы стальные электросварные прямошовные, сваренные токами высокой частоты;

- трубы стальные электросварные прямошовные одношовные или спиральношовные, сваренные двусторонней дуговой сваркой под флюсом по сплошному технологическому шву, номинальным диаметром до DN 1400 включительно.

Примечание - Допускается применение электросварных прямошовных двухшовных труб, сваренных двусторонней дуговой сваркой под флюсом по сплошному технологическому шву, номинальным диаметром от 1000 до 1400 включительно. Допускается применение электросварных прямошовных труб, сваренных двусторонней дуговой сваркой под флюсом в жесткой клети трубосварочного стана, номинальным диаметром до 800 включительно.

14.1.3 Бесшовные трубы изготавливают из непрерывнолитой, литой, кованой или катаной заготовки углеродистых и низколегированных спокойных сталей и подвергают контролю неразрушающими методами.

14.1.4 Трубы электросварные изготавливают из листового или рулонного проката углеродистых и низколегированных спокойных сталей, поставляемого в горячекатаном состоянии, после контролируемой или нормализующей прокатки, контролируемой прокатки с ускоренным охлаждением, а также в термически обработанном состоянии по режимам изготовителя. Электросварные трубы или рулонный, листовой прокат подвергают контролю неразрушающими методами.

14.1.5 Временное сопротивление сварного соединения должно быть не ниже норм, установленных для основного металла.

14.1.6 Оценка свариваемости труб и СДТ должна определяться расчетом эквивалента углерода по формулам:

;                                        (14.1)

     
,                          (14.2)

где С, Мn, Cr, Mo, V, Ni, Си, Si, В - массовые доли углерода, марганца, хрома, молибдена, ванадия, никеля, меди, кремния, бора в основном металле труб и СДТ.

Если массовая доля бора меньше 0,0005%, то в расчете по формуле (14.2) бор не учитывается.

Расчет эквивалента углерода по формуле (14.2) производится при массовой доле углерода в основном металле труб и СДТ не более 0,12%.

Предельное (максимальное) значение эквивалента углерода, рассчитываемого по формулам (14.1) и (14.2), определяется в национальных, межгосударственных и международных стандартах, а также в иных нормативных документах, утвержденных в установленном порядке.

14.1.7 Ударная вязкость основного металла и металла сварных соединений труб с номинальной толщиной стенки 6 мм и более при температуре, равной минимальной температуре стенки трубопровода при эксплуатации, должна удовлетворять требованиям, приведенным в национальных, межгосударственных и международных стандартах, а также в иных нормативных документах, утвержденных в установленном порядке.

Для обеспечения сопротивления протяженным разрушениям количество вязкой составляющей в изломе образца ИПГ основного металла труб (наружным диаметром 500 мм и более) должно удовлетворять требованиям, приведенным в национальных, региональных, международных и иностранных стандартах, используемых на территории Российской Федерации, а также в иных нормативных документах, утвержденных в установленном порядке.

14.1.8 Каждая труба должна выдерживать испытание гидравлическим давлением. Заводское испытательное давление , МПа, без учета осевого подпора следует определять по формуле

,                                                           (14.3)

где - минимальная толщина стенки трубы, мм;

R - напряжение в стенке трубы при испытании; регламентируется в национальных, межгосударственных и международных стандартах на трубы, а также в иных нормативных документах, утвержденных в установленном порядке, МПа;

D - наружный диаметр трубы, мм.

14.1.9 Для трубопроводов должны применяться следующие конструкции СДТ:

-ТШ горячей штамповки и гидроштампованные;

- ТШС с цельноштампованными ответвлениями горячей штамповки;

- ТС (без специальных усиливающих элементов);

- переходы конические, концентрические и эксцентрические штампованные или штампосварные, а также сварные из листового проката;

- отводы гнутые гладкие, изготовленные из труб путем протяжки в горячем состоянии, гнутые при индукционном нагреве или штампосварные из двух половин;

- отводы холодногнутые и вставки кривые, изготовленные из бесшовных или электросварных труб в заводских условиях или на трассе строительства трубопровода;

- заглушки эллиптические.

14.1.10 Соединительные детали (кроме отводов холодногнутых и вставок кривых) должны испытываться на заводе-изготовителе гидравлическим способом, давлением, равным 1,3 рабочего давления для деталей, монтируемых на участках категорий Н и С, и 1,5 рабочего давления - для деталей участков категории В.

14.1.11 Разделка кромок присоединительных концов СДТ должна удовлетворять условиям сварки. Толщина кромки под сварку соединительной детали должна удовлетворять условиям (12.1) - (12.5), в которых используются присоединяемый диаметр и нормативные свойства материала детали.

14.1.12 Если основной металл соединяемых трубы и соединительной детали имеет разные значения временного сопротивления, то для обеспечения равнопрочности монтажных соединений необходимо соблюдать условие

,                                                   (14.4)

где , - толщина кромки под сварку соединительной детали и толщина стенки присоединяемой трубы соответственно, мм;

, - нормативный предел прочности (временное сопротивление) соединительной детали и присоединяемой трубы соответственно, МПа.

14.1.13 При невозможности выполнения этих требований, а также при разности толщин стенок присоединяемых концов детали и трубы, отличающихся более чем в 1,5 раза, необходимо предусматривать переходные кольца. Переходные кольца могут привариваться на заводе-изготовителе или в трассовых условиях.

14.2.1 При выборе технологий сварки предпочтение должно отдаваться высокопроизводительным методам сварки (технологиям автоматической сварки), обеспечивающим необходимый темп строительства, требуемое качество сварных соединений и выполнение нормативных требований к свойствам сварных соединений.

14.2.2 Методы, объемы и нормы оценки качества сварных соединений трубопроводов должны соответствовать требованиям действующих нормативных документов.

14.2.3 Механические свойства кольцевых стыковых сварных соединений трубопроводов при отсутствии в проектной документации специальных требований должны отвечать следующим требованиям:

- при испытаниях на статическое растяжение плоских образцов со снятым усилением сварного шва временное сопротивление разрыву должно быть не ниже нормативного значения временного сопротивления разрыву основного металла труб, определяемому на продольных образцах (по ТУ на трубы);

- при испытаниях на статический изгиб образцов со снятым усилением сварного шва соединений труб с классом прочности до К60 включительно среднее арифметическое значение угла изгиба должно быть не менее 120°, при этом минимальное значение угла изгиба должно быть не менее 100°, соединений труб с классом прочности свыше К60 до К65 включительно значение угла изгиба должно быть не менее 180° при условии, что этот показатель получен по методике стандарта API 1104 [22]*. Нормы оценки устанавливаются в специальных нормативных документах;

________________

* См. раздел Библиография. - Примечание изготовителя базы данных.

- при измерении твердости (HV) твердость металла шва и ЗТВ не должна превышать значений, приведенных в таблице 22.

Таблица 22 - Максимально допустимые значения твердости (HV) металла шва и ЗТВ сварных соединений

14.2.4 Механические свойства угловых и нахлестанных сварных соединений трубопроводов при отсутствии в проектной документации специальных требований должны соответствовать следующим требованиям:

- испытания на излом должны продемонстрировать полный провар, сплавление между слоями шва, отсутствие внутренних дефектов, имеющих размеры, превышающие значения, указанные в нормативных документах;

- твердость металла шва и ЗТВ угловых сварных соединений должна соответствовать требованиям, приведенным для стыковых сварных соединений.

14.2.5 Для сварки трубопроводов применяются:

- электроды с основным и целлюлозным видом покрытия для РДС;

- проволоки сплошного сечения для механизированной и автоматической дуговой сварки в защитных газах и под флюсом;

- порошковые проволоки для автоматической сварки в защитных газах;

- самозащитные порошковые проволоки для механизированной сварки;

- проволоки сплошного сечения для газовой сварки;

- вольфрамовые электроды для аргонодуговой сварки;

- флюсы плавленые и керамические (агломерированные) для автоматической и механизированной сварки проволокой сплошного сечения;

- защитные газы и их смеси для ручной аргонодуговой сварки, автоматической дуговой сварки неплавящимся электродом, механизированной и автоматической сварки проволокой сплошного сечения и порошковой проволокой;

- горючие газы для газовой сварки.

14.2.6 Сварочные материалы (электроды, проволоки, флюсы, защитные газы и их смеси, горючие газы) должны изготавливаться в соответствии с требованиями национальных стандартов и специальных технических условий, быть аттестованы в соответствии с требованиями нормативных документов в области аттестации (сертификации) сварочных материалов и иметь свидетельство об аттестации с областью применения для сварки трубопроводов.

14.2.7 Сочетания марок проволок сплошного сечения и флюсов, проволок сплошного сечения и защитных (горючих) газов, порошковых проволок и защитных газов должны назначаться в соответствии с нормативными документами по производству сварочных работ исходя из прочностных свойств свариваемых деталей и дополнительных требований к вязко-пластическим свойствам сварных соединений. Выбор и назначение типа сварочных материалов осуществляется в соответствии с требованиями нормативных документов по производству строительно-монтажных (сварочных) работ и инструкциями по технологиям сварки труб (трубопроводов). Нормативные документы по сварке могут дополняться сварочными материалами по результатам исследований и проведения их аттестации в установленном порядке.

14.3.1 Для балластировки трубопроводов, прокладываемых через водные преграды, на заболоченных и обводненных участках, должны предусматриваться сплошные утяжеляющие покрытия, утяжеляющие навесные (бетонные, грунтозаполняемые) и кольцевые (бетонные, чугунные) одиночные средства балластировки.

14.3.2 Анкерные устройства для закрепления трубопроводов на проектных отметках следует использовать, учитывая физико-механические свойства грунтов, в которые необходимо их устанавливать, поскольку от этого зависит удерживающая способность.

14.3.3 Все средства балластировки, применяемые для закрепления трубопроводов, должны обладать химической и механической стойкостью по отношению к воздействиям среды, в которой они устанавливаются.

14.3.4 Навесные утяжеляющие одиночные средства балластировки должны изготавливаться из бетона, с плотностью не менее 2300 кг/м, из чугуна марки не ниже Сч15 по ГОСТ 1412 либо из полимеров (в том числе из ткани) с последующим заполнением полости грунтом.

Каждое средство балластировки должно содержать маркировку, обеспечивающую четкую идентификацию с указанием массы и объема средства балластировки, а средства балластировки, предназначенные для укладки в агрессивную среду, маркируются дополнительным индексом.

Примечание - Агрессивность среды и требования к защите бетонных средств балластировки и сплошного обетонирования труб определяются в соответствии с требованиями свода правил, утвержденного Минрегионом России [23].

14.3.5 Шаг средств балластировки устанавливается проектом.

14.3.6 Анкерные устройства изготавливаются из материалов, обеспечивающих механическую прочность и возможность наращивания удлинительных элементов по мере заглубления анкера. После установки пары анкеров на глубину, обеспечивающую необходимую несущую способность, необходимо установить соединительный силовой пояс с натягом.

14.3.7 На обводненных и заболоченных участках допускается балластировка трубопроводов комбинированными методами с применением различных средств балластировки.

14.4.1 Материал и толщина теплоизоляционного покрытия должны назначаться на основе теплотехнических расчетов из условий обеспечения необходимой температуры трубопровода в процессе его эксплуатации. Проектирование тепловой изоляции трубопроводов должно соответствовать основным требованиям ГОСТ 30732.

14.4.2 Теплоизоляционное покрытие холодного трубопровода, укладываемого в траншею в пучинистых грунтах, должно быть рассчитано исходя из условия недопущения промерзания окружающего талого грунта вблизи трубопровода, транспортирующего продукт при отрицательных температурах.

14.4.3 В качестве теплоизоляционного покрытия рекомендуется применять материалы на основе экструдированного пенополистирола, обладающего при низкой плотности и малой теплопроводности высокой прочностью на сжатие, что позволяет устанавливать покрытие под кольцевые утяжелители без дополнительного усиления. Диапазон рабочих температур указанных материалов составляет от минус 50°С до плюс 75°С.

14.5.1 Геотекстильные материалы рекомендуются к применению в конструкциях балластировки подземных трубопроводов, противоэрозионных конструкциях и конструкциях притрассовых дорог и технологических проездов и насыпей.

14.5.2 Нетканые синтетические материалы применяются на участках слабых грунтов для снижения неравномерности осадок насыпей, возводимых на сжимаемых основаниях.

14.5.3 Для армирования грунтов следует применять материалы из полимеров и стекловолокна (геосетки и геокомпозиты).

14.5.4 Материалы с относительным удлинением более 15% возможно использовать только в качестве разделительной или дренирующей прослойки.

14.5.5 Требования к физико-механическим показателям геосинтетических материалов приведены в таблице 23.

Таблица 23 - Физико-механические показатели геосинтетических материалов

14.5.6 Скальный лист рекомендуется к применению при укладке трубопроводов в скальных и в ММГ для защиты изоляционного слоя трубы.

14.5.7 Допускается использование геотекстильных материалов, прошедших соответствующие испытания в установленном порядке и рекомендованных к применению. Требования к применяемым геотекстильным материалам при проектировании трубопроводов должны соответствовать действующим нормативным документам.

15.1.1 Защита трубопроводов от подземной коррозии должна осуществляться комплексно: защитными покрытиями и средствами ЭХЗ. При соответствующем обосновании допускается применение только защитных покрытий.

15.1.2 Трубы с наружным защитным или внутренним покрытием должны соответствовать нормативной документации, согласованной в установленном порядке.

15.1.3 Защитное покрытие зоны сварных стыков изолированных труб, монтажных и крановых узлов выполняется материалами, разрешенными к применению действующими нормативными документами. Уровень показателей свойств этих материалов должен быть максимально приближен к свойствам основного покрытия.

При сварке труб, СДТ с внутренним противокоррозионным покрытием должны предусматриваться меры по защите от внутренней коррозии кольцевых сварных соединений (защитные втулки, покрытия и т.д.).

15.1.4 Интегральный показатель переходного сопротивления изоляционного покрытия трубопровода на участке, законченным строительством, по результатам контроля должен быть не менее 3·10 Ом·мдля труб с заводской изоляцией и не менее 1·10 Ом·м для труб с изоляцией трассового и базового нанесения. Контроль качества изоляционного покрытия осуществляется в соответствии с требованиями ГОСТ Р 51164.

15.1.5 Основные положения по применению защитных покрытий определяются условиями строительства и эксплуатации трубопровода, которые включают:

- диаметр трубопровода;

- проектную эксплуатационную температуру трубопровода;

- условия прокладки трубопровода;

- сезонный график проведения строительно-монтажных работ;

- условия транспортирования и хранения монтажных изделий для строительства трубопровода;

- проектный назначенный срок службы трубопровода;

- степень агрессивного воздействия транспортируемых продуктов.

15.2.1 Подземные трубопроводы, температура металла которых за весь период эксплуатации ниже 268 К (минус 5°С), не подлежат ЭХЗ при отсутствии негативного влияния блуждающих и индуцированных токов, вызванных сторонними источниками. ЭХЗ промысловых трубопроводов допускается не применять в грунтах низкой коррозионной агрессивности при соответствующем технико-экономическом обосновании и обеспечении безаварийной эксплуатации трубопроводов.

15.2.2 Система ЭХЗ может включать в себя:

- УКЗ (в т.ч. преобразователи катодной защиты, анодные заземления, кабельные и воздушные линии к точкам дренажа и анодным заземлениям);

- УПЗ;

- УДЗ;

- контрольно-измерительные пункты;

- изолирующие вставки;

- электроперемычки;

- устройства регулирования защитного тока;

- автономные источники электроэнергии для катодной защиты;

- средства телеконтроля и телеуправления УКЗ и средства коррозионного мониторинга.

В зависимости от конкретных условий эксплуатации трубопровода система ЭХЗ может включать все или некоторые из этих элементов, выбор оборудования для системы ЭХЗ производится на основании технико-экономического сравнения различных вариантов с учетом коррозионной активности среды, срока службы трубопровода и методов мониторинга его коррозионного состояния.

15.2.3 Все проектируемые элементы ЭХЗ трубопровода конструктивно и технологически должны обеспечивать минимальный объем монтажных и пусконаладочных работ на трассе трубопровода.

15.2.4 Проектируемые средства ЭХЗ должны обеспечивать необходимую степень защиты (поляризации), соответствующую степени коррозионной агрессивности грунтов и влиянию блуждающих токов. При этом система ЭХЗ должна обеспечивать катодную поляризацию на всем протяжении трубопровода в интервале потенциалов, регламентированных ГОСТ Р 51164.

15.2.5 При расчете параметров ЭХЗ следует учитывать температуру транспортируемого продукта (трубопровода). Для трубопроводов, температура транспортируемого продукта которых не выше 278 К (5°С), минимальный защитный потенциал должен быть положительнее значений, нормируемых ГОСТ Р 51164, на 0,05 В.

15.2.6 Средства ЭХЗ трубопроводов, предусмотренные проектом, следует включать в работу в соответствии с требованиями ГОСТ 9.602 в зонах блуждающего тока в течение периода не более месяца после укладки и засыпки участка трубопровода, а в остальных случаях - в течение периода не позднее 3-х месяцев после укладки и засыпки участка трубопровода. Если проектом предусматриваются более поздние сроки окончания строительства средств электрохимической защиты и ввода их в эксплуатацию, то необходимо предусмотреть временную электрохимическую защиту со сроками ввода в эксплуатацию, соответствующими указанным в данном пункте.

15.2.7 При строительстве трубопровода до ввода в строй основных средств ЭХЗ в качестве временной защиты следует использовать системы защиты на основе протекторов или от систем ЭХЗ находящихся поблизости подземных сооружений.

15.2.8 Систему ЭХЗ необходимо проектировать с учетом действующих систем ЭХЗ эксплуатируемых соседних трубопроводов и перспективного строительства подземных металлических сооружений вдоль трассы проектируемого трубопровода. При проектировании системы ЭХЗ трубопровода, располагающегося рядом с другими подземными коммуникациями, следует предусматривать мероприятия по исключению негативного влияния на соседние коммуникации.

15.2.9 Установки катодной защиты

15.2.10 Анодные заземления

15.2.11 Установки протекторной защиты

15.2.12 Установки дренажной защиты

15.2.13 Контрольно-измерительные пункты

15.3.1 Трубопроводы при надземной прокладке должны защищаться от атмосферной коррозии атмосферостойкими покрытиями.

15.3.2 Лакокрасочные покрытия (системы покрытий), применяемые для защиты от атмосферной коррозии, должны соответствовать техническим требованиям, обеспечивающим качество и долговечность покрытия.

Данные о соответствии лакокрасочных покрытий техническим требованиям предоставляет производитель покрытий (систем покрытий) в виде сертификата и (или) заключения организации, имеющей подтверждение компетенции.

15.3.3 Для защиты от коррозии рекомендуется применять системы атмосферостойких лакокрасочных покрытий на основе эпоксидных, полиуретановых и других лакокрасочных материалов, обеспечивающих необходимый срок службы. Выбор противокоррозионных покрытий производится на стадии проектирования в соответствии с ГОСТ 9.039 и с учетом степени коррозионной агрессивности атмосферы по ГОСТ 15150, а также с учетом необходимого срока службы покрытия согласно требованиям принятой нормативной документации, согласованной в установленном порядке.

15.3.4 Антикоррозионные покрытия, применяемые для защиты от атмосферной коррозии надземных участков трубопроводов, конструкций и оборудования объектов магистральных трубопроводов, должны быть устойчивыми к нагрузкам, возникающим в результате перепадов температур в процессе эксплуатации; иметь прочное сцепление с металлической поверхностью; быть сплошными и обеспечивать сохранность защитных и декоративных свойств.

15.3.5 Для временной защиты на период транспортирования, хранения и монтажа элементов трубопроводов допускается применение средств в соответствии с ГОСТ 9.014.

15.3.5 Противокоррозионную защиту опор и других металлических конструкций надземных трубопроводов следует выполнять в соответствии с требованиями свода правил, утвержденного Минрегионом России [23].

15.5.1 Для защиты внутренней поверхности промысловых трубопроводов должна быть предусмотрена ингибиторная защита.

15.5.2 Необходимость применения ингибиторов коррозии определяется входе проведения испытаний по определению опытным путем скорости коррозии в реальных или модельных (наиболее приближенных к реальным) эксплуатационных средах. Испытания в зависимости от эксплуатационных сред проводятся в соответствии с ГОСТ 9.502, ГОСТ 9.506, ГОСТ 9.514 или другой нормативной документацией, согласованной в установленном порядке, в соответствии с рекомендациями, приведенными в ГОСТ Р 9.905. При моделировании испытаний по определению коррозионной агрессивности сред, транспортируемых по промысловым трубопроводам, и эффективности в них ингибиторов коррозии должны быть учтены следующие эксплуатационные условия, влияющие на их коррозионную активность: минерализация, pH, температура, давление, агрессивные газы (HS, СO, O и др.), механические примеси, органические кислоты, обводненность (влажность) углеводородов и др.

15.5.3 Ингибитор коррозии необходимо применять, если измеренная опытным путем скорость коррозии транспортируемых по промысловым трубопроводам сред превышает 0,1 мм/год, что в соответствии со шкалой из ГОСТ 9.502 позволяет относить коррозионную активность эксплуатируемой системы к средней и более высоким степеням.

15.5.4 Ингибитор коррозии должен обеспечивать защиту, гарантирующую эксплуатацию промысловых трубопроводов в течение всего проектного срока их службы, при средней скорости общей коррозии не более 0,1 мм/год.

а) при ; б) при

     
Рисунок А.1 - Сечение тройника продольной плоскостью симметрии (фрагмент)

А.З Определение коэффициента несущей способности тройника

Коэффициент несущей способности тройника определяется из приближенного равенства, полученного на основании выражений (А.1) - (А.14), и допущения о том, что расчетные толщины стенок и пропорциональны соответствующим диаметрам

,                                                        (А.15)

     
.                  (A.16)

Равенство (A.16) является нелинейным относительно искомого неизвестного . Решение следует выполнять методом последовательных приближений, задаваясь каким-либо значением 1 и проверяя выполнение условия (А.16). В качестве конечного значения д следует принять минимальное значение (при заданной точности вычислений), при котором удовлетворяется условие (А.16).

1 Допускается выполнять расчет по уравнению (А.16) при конкретных значениях радиуса закругления , полудлины и высоты , указанных в ТУ организации предприятия-изготовителя. При этом принятые в расчете значения и не могут превышать значений, получаемых из выражений (А.7) и (А.8) соответственно.

2 Допускается конструкция тройника без удлинительного кольца при условии, что высота удовлетворяет требованиям прочности тройника.

3 При решении уравнения (А.16) в качестве расчетных диаметров тройника следует принимать диаметры присоединяемых труб к магистрали и ответвлению тройника соответственно.

Рисунок Б.1 - Схема для расчета ТС
(сечение продольной плоскостью симметрии - фрагмент)

Рисунок В.1 - Расчетная схема вертикальных выпуклых углов поворота

В.4.1 Схема а) рисунка В.1

Считается, что угол поворота трассы 9°, длина хорды кривой менее длины волны выпучивания и длина каждого из прямолинейных примыкающих участков такова, что выполняется неравенство

.                                                        (В.2)

Расчетный радиус кривизны вычисляют по формуле

,                                      (В.3)

где - угол поворота трубопровода в вертикальной плоскости, градусы;

- радиус кривизны оси (кривой), м;

- расчетная (критическая) длина волны выпучивания, м.

В.4.2 Схема б) рисунка В.1

Расчетный участок состоит из двух кривых вставок с углами поворота и и прямолинейного участка между ними, причем каждый из углов менее 9°. Также выполняется неравенство

.                                            (В.4)

Расчетный радиус кривизны вычисляют по формуле

.                    (В.5)

В.4.3 Схема в) рисунка В.1

Расчетный участок состоит из одного угла поворота, выполненного с помощью колен радиусом не менее 5D. Расчетный радиус кривизны вычисляют по формуле

.                                                    (В.6)

В.4.4 Схема г) рисунка В.1

Расчетный участок состоит из двух углов поворота, выполненных с помощью колен (5D). Расчетный радиус кривизны вычисляют по формуле

.          (B.7)

B.4.5 Схема д) рисунка В.1

Расчетный участок представляет собой кривую угла поворота, замененную ломаной линией с одинаковыми углами, образованными коленами с радиусом кривизны (5D) и углами = (3-6)°, и с равными расстояниями между ними. Общее число углов поворота равно n. Расчетный радиус кривизны вычисляют по формуле

.                        (В.8)